混凝土结构论文第1篇

关键词预应力混凝土火灾可靠度仿真分析

据公安部消防局统计，2005年全国共发生火灾235941起，死亡2496人，伤残2506人，直接财产损失13.6亿元。近年来，预应力混凝土结构已由早期的简单构件发展为现今复杂的空间整体受力结构，以其大跨度、大空间、良好的结构整体性能以及有竞争力的综合经济效益，正逐步成为现代建筑结构形式的发展趋势，由于预应力混凝土结构的抗火性能劣于普通钢筋混凝土结构，因此开展预应力混凝土结构的火灾反应和抗火性能研究是非常有意义的。

1预应力混凝土结构火灾研究的现状

国外学者对结构抗火性能的研究开展较早，始于20个世纪初，并成立了许多抗火研究组织，比较有名的有美国建筑火灾研究实验室、美国消防协会、美国的波特兰水泥协会、美国预应力混凝土协会、英国的BRE(BuildingResearchEstablishment)。这些组织对建筑结构的抗火性能进行了系统的研究，主要体现在对建筑材料高温下的力学性能；结构、构件火灾下的升温过程及温度场的确定；火灾条件下结构和构件的极限承载能力及耐火性能方面的研究，并编订了相应的建筑规范及行业规则。

国外预应力混凝土构件抗火性能的研究稍晚于钢筋混凝土结构，主要工作始于20世纪70年代初期。尽管早期Ashton等人的试验研究认为预应力混凝土在火的作用下存在许多问题，但其后一些学者的试验和研究表明预应力混凝土构件在火的作用下仍具有较好的工作性能。

有关文献介绍了美国进行的18个后张预应力混凝土板和梁的耐火试验。在这些试验构件中，预应力筋分为有粘结和无粘结两种。在耐火试验中，实测了时间与预应力筋温度关系，典型的时间-温度曲线如图1所示。在图中还可以看出不同保护层厚度与耐火时间的关系。

Gustaferro等人在预应力混凝土抗火方面做了不少试验研究，他们对有粘结预应力混凝土梁、预应力混凝土简支板、预应力混凝土连续梁、板等结构或构件在不同情况下的抗火性能进行了试验研究，并对预应力混凝土结构的抗火性能提出了合理的计算方法。他们通过对后张预应力混凝土梁和板的抗火试验，得出在1，2，3，4小时的抗火等级下的保护层厚度和构件最小尺寸的建议值。Ashton等人与Gustaferro同期也进行了一系列相应的预应力梁抗火试验研究，包括不同比例试件的耐火极限试验的对比，试验结果表明预应力混凝土能满足结构的不同耐火等级，其耐火性能主要取决于其预应力筋在火灾中所达到的温度，因此预应力筋的保护层厚度和梁的截面形式对预应力混凝土结构的耐火性能具有明显的影响，结构在火灾下的承载力随混凝土的保护层厚度增加和荷载减少而提高，并且轻骨料预应力混凝土板的抗火性能好于普通预应力混凝土板。Joseph等进行了后张无粘结预应力混凝土板的试验研究，试验着重研究了预应力钢筋保护层厚度对构件抗火性能的影响同时研究了荷载和端部约束情况的影响、辅助钢筋的作用等问题。Abrams等人对不同骨料和喷有隔离层的预应力混凝土构件的抗火性能进行了试验研究，Krishnamoorthy等人通过徐变和温度对预应力混凝土框架性能的试验研究得出了试验结果，其中包括不均匀温度对结构变形性能的影响及内应力和弯矩随时间的变化。

国外根据预应力混凝土梁、板等方面的试验研究结果，已对预应力混凝土在火灾作用下的承载力及极限耐火时间有了较全面的了解。他们认为温度是影响预应力混凝土结构蠕变性能的主要因素，要建立合理的分析方法必须考虑混凝土温度蠕变特性，弹性理论已不适用，蠕变率的分析方法被认为是预测整个加载阶段结构特性较满意的方法。他们的试验研究为预应力混凝土抗火设计提供了直接依据。

国内抗火研究组织从20世纪80年代后期起着手进行钢筋混凝土结构的抗火性能研究，但国内关于预应力混凝土抗火方面的试验研究尚处于起步阶段，缺乏足够的试验数据。国内规范中涉及预应力混凝土的抗火内容主要是参考国外经验确定的，如《无粘结预应力混凝土结构技术规程》防火部分第三章第3.2.1条规定用保护层厚度来满足不同耐火等级要求，它对不同耐火极限下无粘结预应力混凝土保护层厚度的确定，主要取自美国《后张预应力混凝土手册》。同济大学对5榀相同尺寸的单层无粘结预应力混凝土框架、3榀有粘结预应力框架和预应力钢丝进行了火灾试验，得出了一些有用的结论，主要有以下几个方面：①在高温作用下，预应力钢丝的强度、弹性模量、延伸率均表现出与常温下不同的性能。强度和弹性模量随温度升高而下降，延伸率则随温度的升高而增大；②对于预应力混凝土结构，火灾升温速率和温度越高，其抗火性能越差；在同一升温条件下，预应力混凝土结构承受的荷载越大，其抗火性能越不利；③对于预应力框架结构，与普通混凝土结构框架试验结果不同，荷载大小对抗火性能的影响可能要比温度的影响明显。预应力度大的结构受温度影响大，抗火性能差。预应力筋的有效应力大的结构，其抗火性能比有效应力小的结构差。无粘结预应力混凝土结构的抗火性能比有粘结预应力混凝土结构的抗火性能差。火灾后预应力混凝土结构的刚度明显减小，但仍存在一定的承载力，并反映出较好的恢复性能。

2存在的问题

尽管国内在钢筋混凝土结构抗火方面的研究工作已经取得长足进步，但在预应力混凝土结构火灾性能方面的研究才刚刚起步。诚然，预应力混凝土结构的抗火性能与一般钢筋混凝土结构在许多方面有相似性，但由于预应力混凝土结构自身的特性，这方面的研究还存在着许多问题，主要表现为以下方面：一是到目前为止各国学者所进行的试验及研究，基本上是以预应力混凝土简支构件在标准火灾下极限耐火时间为研究对象，主要考虑了截面内部温度分布及升温对预应力钢筋强度的影响等因素；二是以往试验主要研究预应力混凝土构件的耐火性能，由于结构的相互作用，因此受火构件的热变形将对其他构件产生影响，并存在较大的内力重分布，目前尚无专门研究，一般的解决办法是直接引用普通钢筋混凝土连续梁等火灾的有关结果，而这些结果是否能直接使用于预应力混凝土结构尚缺乏试验验证；三是以往的分析方法仅以热传导作为判断依据，无法对结构响应和损伤如位移、开裂、屈服等进行有效的判断，特别是材料的高温蠕变对结构火灾响应的显著影响缺少一定的研究；四是与普通混凝土相比，预应力混凝土具有许多特殊性，而以往的试验研究较少涉及。

3今后应开展的工作

(1)预应力材料高温性能研究。采用高强预应力钢丝和钢绞线是目前高效预应力混凝土的一个主要特征，因此预应力钢丝和钢绞线在高温下的蠕变性能是预应力混凝土结构抗火性能研究的基本内容。必须要通过材料试验研究高强钢丝和钢绞线在高温下的强度、变形、弹性模量的变化规律，特别是钢丝和钢绞线的高温蠕变性能对预应力混凝土结构的有效预应力的影响。此外要重视材料高温(火灾)性能数据库的建立。由于混凝土和钢材本身化学成分的差异，在温度影响下材料热工、力学性能有较大的离散性，如何对目前国内外进行的高温材料试验结果进行总结，并建立可供计算机程序调用的材料高温(火灾)性能数据库是火灾材料研究的一个重点。

(2)高温下预应力整体结构的非线性有限元分析。拟用传热学的基本原理，得到差分-有限元瞬态非线性温度场计算基本方程和各类常用边界条件，由此计算预应力混凝土结构温度场分布，并根据热弹塑性基本理论建立预应力混凝土火灾反应的非线性有限元分析基本方程。方程可用于分析预应力混凝土结构火灾下的变形、内力变化及预应力筋的应力随时间变化的过程，确定预应力结构火灾反应的一些基本特征。

(3)结构火灾的计算机仿真试验分析。一方面预应力混凝土结构火灾试验是最直接反应预应力混凝土结构抗火性能的手段，但预应力混凝土结构通常都应用于各类大跨度、大空间结构，由于试验条件限制，无法进行足尺模型试验，采用缩小比例的模型能基本反映火灾全过程的反应规律，但仍然有一定的差距。另一方面，由于受试验条件、试验经费的限制，也无法进行大量的模型试验。在进行模型试验的同时，要研究如何采用计算机仿真试验以避免上述限制。通过大量仿真试验，了解不同形式预应力混凝土结构的抗火能力，并提出改善预应力混凝土结构抗火能力的方法。笔者通过对有粘结预应力框架火灾位移的计算机仿真分析，可以得出如图2所示的有粘结预应力框架火灾下位移的实测值和计算机仿真分析结果的比较。由图2可见，计算所得的位移变化规律与实测相符，但仿真分析得到的结构位移较实测要大，误差最大时为40%。产生误差的主要原因可能由于试件混凝土含水率偏高，造成计算温度场高于实际温度分布，而结构的温度变形及材料性质与温度密切相关，从而产生结构计算误差。并且温度越高，材料的物理、力学性能离散性越大，另一方面，材料的高温蠕变的相关资料较少，这些也会造成一定的误差。总之仿真分析时的参数取值是否准确将影响分析结果，合理的参数取值依赖于可靠的实验结果。

(4)结构火灾反应的可靠度分析。由于火灾发生的可能性、火灾的持续时间和峰值强度、发生火灾时结构承受的荷载等因素并不确定，材料在高温下性能更趋于离散，上述因素均会影响结构的耐火性能。在无粘结预应力结构中，还存在锚固失效的可能性，以及结构局部失效可能产生的整体失效等，因此如何在设计中对这些因素进行综合考虑，以确定其耐火安全度是结构火灾的一个重要研究内容。结构火灾下的可靠度分析也是对现有遭受过火灾的建筑物进行评估的一个重要方面。

(5)结构抗火设计计算机模块的研制。目前对特定结构进行火灾全过程非线性有限元分析在理论上是可行的，但不免繁复的运算过程。因此有必要编制具有工程准确度的、概念清晰且简易实用的结构抗火设计计算机程序，并实现和现有通用结构设计软件进行接口是结构抗火试验研究工程化的一个关键。

参考文献

1AshtonLA.Thefire-resistanceofprestressedconcretefloors[J].CivilEngineeringandRublicworksReview，1951（46）

混凝土结构论文第2篇

这类结构在水利工程设计中是难于避免的，有时，它在某些水工混凝土工程结构中处于制约设计的重要地位。从逻辑概念讲，只要允许素混凝土结构的存在，必定会有少筋混凝土结构的应用范围，因为它毕竟是素混凝土和适筋混凝土结构之间的中介产物。

凡经常或周期性地受环境水作用的水工建筑物所用的混凝土称水工混凝土，水工混凝土多数为大体积混凝土，水工混凝土对强度要求则往往不是很高。在一般水工建筑物中，如闸墩、闸底板、水电站厂房的挡水墙、尾水管、船坞闸室等，在外力作用下，一方面要满足抗滑、抗倾覆的稳定性要求，结构应有足够的自重；另一方面，还应满足强度、抗渗、抗冻等要求，不允许出现裂缝，因此结构的尺寸比较大。若按钢筋混凝土结构设计，常需配置较多的钢筋而造成浪费，若按素混凝土结构设计，则又因计算所需截面较大，需使用大量的混凝土。

对于这类结构，如在混凝土中配置少量钢筋，在满足稳定性的要求下，考虑此少量钢筋对结构强度安全方面所起的作用，就能减少混凝土用量，从而达到经济和安全的要求。因此，在大体积的水工建筑物中，采用少筋混凝土结构，有其特殊意义。

关于少筋混凝土结构的设计思想和原则，我国《水工混凝土结构设计规范》(SL/T191—96)作了明确的规定。

二、规范对少筋混凝土结构的设计规定

对少筋混凝土结构的设计规定体现在最小配筋率规定上，这里将《水工混凝土结构设计规范》(SL/T191—96)（下文简称规范）有关最小配筋率的规定，摘录并阐述如下：

1．一般构件的纵向钢筋最小配筋率

一般钢筋混凝土构件的纵向受力钢筋的配筋率不应小于规范表9.5.1规定的数值。温度、收缩等因素对结构产生的影响较大时，最小配筋率应适当增大。

2．大尺寸底板和墩墙的纵向钢筋最小配筋率

截面尺寸较大的底板和墩墙一类结构，其最小配筋率可由钢筋混凝土构件纵向受力钢筋基本最小配筋率所列的基本最小配筋率乘以截面极限内力值与截面极限承载力之比得出。即

1)对底板(受弯构件)或墩墙(大偏心受压构件)的受拉钢筋As的最小配筋率可取为：

ρmin=ρ0min()

也可按下列近似公式计算：

底板ρmin=(规范9.5.2-1)

墩墙ρmin=(规范9.5.2-2)

此时，底板与墩墙的受压钢筋可不受最小配筋率限制，但应配置适量的构造钢筋。

2)对墩墙(轴心受压或小偏心受压构件)的受压钢筋As’的最小配筋率可取为：

ρ＇min=ρ′0min()

按上式计算最小配筋率时，由于截面实际配筋量未知，其截面实际的极限承载力Nu不能直接求出，需先假定一配筋量经2—3次试算得出。

上列诸式中M、N——截面弯矩设计值、轴力设计值；

e0——轴向力至截面重心的距离，eo=M／N；

Mu、Nu——截面实际能承受的极限受弯承载力、极限受压承载力；

b、ho——截面宽度及有效高度；

fy——钢筋受拉强度设计值；

γd——钢筋混凝土结构的结构系数，按规范表4.2.1取值。

采用本条计算方法，随尺寸增大时，用钢量仍保持在同一水平上。

3．特大截面的最小配筋用量

对于截面尺寸由抗倾、抗滑、抗浮或布置等条件确定的厚度大于5m的结构构件，规范规定：如经论证，其纵向受拉钢筋可不受最小配筋率的限制，钢筋截面面积按承载力计算确定，但每米宽度内的钢筋截面面积不得小于2500mm2。

规范对最小配筋率作了三个层次的规定，即对一般尺寸的梁、柱构件必须遵循规范表9.5.1的规定；对于截面厚度较大的板、墙类结构，则可按规范9.5.2计算最小配筋率；对于截面尺寸由抗倾、抗滑、抗浮或布置等条件确定的厚度大于5m的结构构件则可按规范9.5.3处理。设计时可根据具体情况分别对待。

为慎重计，目前仅建议对卧置于地基上的底板和墩墙可采用变化的最小配筋率，对于其他结构，则仍建议采用规范表9.5.1所列的基本最小配筋率计算，以避免因配筋过少，万一发生裂缝就无法抑制的情况。

经验算，按所建议的变化的最小配筋率配筋，其最大裂缝宽度基本上在容许范围内。对于处于恶劣环境的结构，为控制裂缝不过宽，宜将本规范表9.5.1所列受拉钢筋最小配筋率提高0.05％。大体积构件的受压钢筋按计算不需配筋时，则可仅配构造钢筋。

三、规范的应用举例

例1一水闸底板，板厚1.5m，采用C20级混凝土和Ⅱ级钢筋，每米板宽承受弯矩设计值M=220kN／m(已包含γ0、φ系数在内)，试配置受拉钢筋As。

解：1)取1m板宽，按受弯构件承载力公式计算受拉钢筋截面面积As。

αs===0.012556

ξ=1-=1-=0.0126

As===591mm2

计算配筋率ρ===0.041%

2)如按一般梁、柱构件考虑，则必须满足ρ≥ρmin条件，查规范表9.5.1，得ρ0min=0.15%，

则As=ρ0bh0=0.15%×1000×1450=2175mm2

3)现因底板为大尺寸厚板，可按规范9.5.2计算ρmin

ρmin===0.0779%

As=ρminbh0=0.0779%×1000×1450=1130mm2

实际选配每米5Φ18（As=1272mm2）

讨论：1)对大截面尺寸构件，采用规范9.5.2计算的可变的ρmin比采用规范表9.5.1所列的固定的ρ0min可节省大量钢筋，本例为1：1130／2175=1：0.52。

2)若将此水闸底板的板厚h增大为2.5m，按规范9.5.2计算的ρmin变为：

ρmin===0.0461%

则As=ρminbh0=0.0461%×1000×2450=1130mm2

可见，采用规范9.5.2计算最小配筋率时，当承受的内力不变，则不论板厚再增大多少，配筋面积As将保持不变。

例2一轴心受压柱，承受轴向压力设计值N=9000kN；采用C20级混凝土和I级钢筋；柱计算高度l0=7m；试分别求柱截面尺寸为b×h=1.0m×1.0m及2.0m×2.0m时的受压钢筋面积。

解：1)b×h=1.0m×1.0m时，轴心受压柱承载力公式为：

N≤φ(fcA+fy′As′)

==7＜8，属于短柱，稳定系数φ=1.0，

As′===3809mm2

ρ′===0.38%

由规范表9.5.1查得ρ0min′=0.4%，对一般构件，应按ρ0min′配筋

As′=ρ0min′A=0.4%×106=4000mm2

2)b×h=2.0m×2.0m时，若仍按一般构件配筋，则

As′=0.4%×2.0×2.0×106=16000mm2

现因构件尺寸已较大，可按规范9.5.3计算最小配筋率：

ρmin′=ρ0min′()

式中因实际配筋量As′尚不知，故需先假定As′计算Nu。

①假定As′=4000mm2。

Nu=fy′As′+fyAs

=210×4000+10×4.0×106=40.84×106N

ρmin′=ρ0min′()

=0.4%()=0.106%

As′=ρ0min′A=0.106%×4.0×106=4231mm2

②假定As′=4231mm2。

Nu=210×4231+10×4.0×106=40.89×106N

ρmin′=0.4%()=0.1056%

混凝土结构论文第3篇

关键词：建筑工程；混凝土；结构设计

近年来，随着我国城镇化发展的深入推进，建筑需求量越来越多。在现代建筑工程施工过程中，混凝土结构是普遍使用的一种结构形式。这种结构具有承载力强、耐久性好、刚度大、耐火性高、安全性高等特点，同时在施工过程中施工成本较低，得到了广泛的应用。在实际中，为了确保建筑混凝土结构的施工质量，实现建筑工程的各项功能，必须对混凝土结构设计中可能存在的问题进行严格的管控，合理分析，并制定相应的解决对策，为建筑工程施工质量的提高打下良好基础。

1建筑工程混凝土结构设计中的不足

1.1地基与基础设计中的问题

在混凝土结构设计中，天然地基独立基础有时因为持力层土层分布不均匀，使基础坐落在软硬不均的土层上，相邻基础沉降差过大，导致基础变形过大；由于地下室在提高建筑稳定性、地基承载力、减少地震破坏以及解决建筑埋深等方面有十分重要的作用。因此，在很多建筑工程中，经常会设置地下室。当建筑选址在山地上时，由于原始地貌水位较低，设计过程中往往会忽视建筑工程竣工后由于回填土体毛细现象，导致地下室底板及外墙承载力不足，出现墙体裂缝和底板涌水现象，给工程项目带来难以解决的问题和损失。

1.2混凝土上部结构设计中的问题

在混凝土结构上部设计时，还存在一些问题，框架结构中抗震设防防线较少；因梁跨度大，梁截面高度就大，而框架柱截面较小，导致强梁弱柱情况出现；框架—剪力墙和剪力墙结构中，剪力墙布置不均匀，出现单肢剪力墙刚度过大，应力集中，连梁刚度过强等；高层结构中忽视零应力区等现象。这样类似问题出现，会给建筑结构的安全带来隐患。

2混凝土结构设计不足的应对策略

2.1混凝土结构地基与基础设计

在实际工程中，采用天然地基基础形式时，要么基础情况非常好，地基承载力非常高；要么上部荷载较小，楼层数较低，对地基承载力要求也较低，采用天然地基可以使工期短、造价低。但无论如何都要满足地基的强度和变形要求。根据地基基础设计规范的规定，地基承载力特征值低于130kPa、相邻建筑物距离过近可能导致发生倾斜、建筑物附近堆载过大等都应进行变形验算。当基础处于软硬不均的持力层土层上时，要采用褥垫层以调整不均匀沉降。根据具体情况，进行厚度约为500～600mm的换填，并进行分层碾压夯实。采用锥形独立基础时，斜面坡度小于1:3，混凝土能够振捣密实，保证基础强度和高度的要求。在对基础间拉梁设计时，要充分考虑梁上土的重量和柱底荷载拉力的作用，适当的增加配筋，从而保证基础的整体刚度。对于地下室工程，宜建造在密实、均匀、稳定的地基上。当处于不利地段时，应采取相应措施。充分考虑各个构件所承受的荷载，尤其是水浮力，回填土后水的压力会升高。底板的浮力会加大，墙体的水平压力也会增高。针对这样的问题，在建筑使用功能允许的情况下，应将底板和地下室外墙尽量分隔成小跨，以减小压力对底板和外墙的影响，减少开裂情况的发生。同时，可以提高垫层混凝土强度等级，厚度也不小于100mm。

2.2混凝土结构上部设计

上部设计中，宜设置多道防线。（1）对整体建筑的抗震要求进行全面考虑，也就是重视概念设计。抗震设计宜采用平面布置基本均匀，竖向刚度无明显变形、承载力无明显突变的结构体系，不应采用严重不规则结构。因此应选择合理的抗震结构体系和构件截面尺寸以及合适的配筋方式，确保竖向构件有足够的延性，增大构件的塑性变形能力。框剪结构和剪力墙结构设计时，剪力墙应沿着纵横两个方向，布置在建筑周边、电梯间、楼梯间及荷载较大的位置，墙体间距满足规范，同时单片剪力墙的水平剪力不能高于结构底部总水平剪力的30%。在设计第二道防线时，要对剪力墙连梁的跨高比进行严格控制。实践表明，剪力墙连梁跨高比为5时，各项性能是最好的。（2）在进行剪力墙梁、柱设计时，应该坚持强柱弱梁、强剪弱弯、强节点强锚固的原则。此外，对于中震程度建筑混凝土结构，需要考虑第一级别剪力墙，墙肢数量最少要保持4肢。当第一级别的剪力墙进入塑性阶段后，需要在级别较小的剪力墙进行多道设防，避免建筑在震动下过度变形，从而对级别小的剪力墙造成危害。在上部结构设计中，设计者应有选择的将纵横两片剪力墙连接在一起，在遇到中震或者大震时，剪力墙开裂会达到耗能的作用，这样就保持了建筑延性破坏，确保了建筑整体性能不损坏，真正做到小震不坏、中震可修、大震不倒，以保证人民生命财产的安全。

3结束语

在新时期下，不管是业主，还是建设单位都对建筑工程的整体质量有很高的要求，即使是墙体开裂都会对人的心理带来不好的影响。因此结构设计时必须根据具体情况，认真、仔细的对混凝土结构进行设计，并反复审查，发现问题后及时解决，不断优化混凝土结构设计方案，从而促进建筑工程施工质量的提升，为整个建筑工程各项功能的实现提供保障。

作者:毛亚凤 单位:昆明理工大学

参考文献：

[1]张立军.论房屋建筑混凝土施工技术[J].工程技术研究,2017,(2):73+75.

[2]仇文法.建筑工程混凝土施工技术与质量管理[J].住宅与房地产,2015,(28):53+57.

混凝土结构论文第4篇

1.前言

混凝土是现代城市建设中广泛使用的结构材料，但是伴随这类材料的生产研究与应用，混凝土结构的裂缝问题一直受到人们关注。混凝土结构的裂缝不仅影响到结构的美观，也可能影响结构的正常使用与耐久性。当裂缝宽度达到一定数值时，可能危及结构的安全。大量科研和实践都证明了混凝土结构出现裂缝是不可避免的，科学的要求是将其有害程度控制在允许范围(国家有关规范)内。

2.混凝土结构裂缝成因

混凝土是一种抗拉能力很低的脆性材料，在施工和使用过程中，当发生温度、湿度变化、地基不均匀沉降时，极易产生裂缝。

2.1材料质量

材料质量问题引起的裂缝是较常见的原因。

2.2结构受荷

结构受荷后产生裂缝的因素很多，施工中和使用中都可能出现裂缝。如：拆模过早或方法不当、构件堆放、运输、吊装时的垫块或吊点位置不当、施工超载、张拉预应力值过大等等均可能产生裂缝。而最常见的是钢筋混凝土梁、板等受弯构件，在使用荷载作用下往往出现不同程度的裂缝。普通钢筋混凝土构件在承受了30％—40％的设计荷载时，就可能出现裂缝，肉眼一般不能察觉，而构件的极限破坏荷载往往在设计荷载的1．5倍以上。所以在一般情况下钢筋混凝土构件是允许带裂缝工作的(这类裂缝有的文献称之为无害裂缝)。在钢筋混凝土设计规范中，分别不同情况规定裂缝的最大宽度为0．2mm～0．3mm，对那些宽度超过规范规定的裂缝，以及不允许开裂的构件上出现裂缝，则应认为有害，需加以认真分析，慎重处理。

2.3设计构造

结构构件断面突变或开洞、留槽引起应力集中；构造处理不当、现浇主梁在搁次梁处如没有设附加箍筋、或附加吊筋以及各种结构缝设置不当等因素容易导致混凝土开裂。

2.4温度变形

混凝土是具有热胀冷缩的性质，当环境温度发生变化时，就会产生温度变形，由此产生附加应力，当这种应力超过混凝土的抗拉强度时，就会产生裂缝。在工程中，这类裂缝较多见，譬如现浇屋面板上的裂缝，大体积混凝土的裂缝等。

2.5湿度变形

混凝土在空气中结硬时，体积会逐渐减小，称为干缩。收缩裂缝较普遍，常见于现浇墙板式结构、现浇框架结构等，通常是因为养护不良造成。

2.6地基变形

在钢筋混凝土结构中，造成开裂主要原因是不均匀沉降。裂缝的大小、形状、方向决定于地基变形的情况，由于地基变形造成的应力相对较大，使得裂缝一般是贯穿性的。

2.7施工工艺

(1)混凝土是一种人造混合材料，其质量好坏的一个重要标志是成型后混凝土的均匀性和密实程度。因此混凝土的搅拌、运输、浇灌、振实各道工序中的任何缺陷和疏漏，都可能是裂缝产生的直接或间接成因。(2)水分蒸发、水泥结石和混凝土干缩通常是导致混凝土裂缝的重要原因。(3)模板构造不当，漏水、漏浆、支撑刚度不足、支撑的地基下沉、过早拆模等都可能造成混凝土开裂。施工过程中，钢筋表面污染，混凝土保护层太小或太大，浇灌中碰撞钢筋使其移位等都可能引起裂缝。(4)混凝土养护，特别是早期养护质量与裂缝的关系密切。早期表面干燥或早期内外温差较大更容易产生裂缝。

2.8徐变

混凝土徐变造成开裂或裂缝发展的例子工程中也很常见。据文献记载受弯构件截面混凝土受压徐变，可以使构件变形增加2倍～3倍；预应力结构因徐变会产生较大的应力损失，降低了结构的抗裂性能。

3.混凝土结构裂缝的预防措施

通过以上分析，在工程裂缝中有很大一部分是可以通过设计手段、施工手段来克服的。

3.1材料方面措施

(1)水泥

根据工程条件不同，尽量选用水化热较低、强度较高的水泥，严禁使用安定性不合格的水泥。

(2)粗骨料：适用表面粗糙、级配良好、空隙率小、无碱性反应；有害物质及泥土含量和压碎指标值等满足相关规范及技术规范规定。

(3)细骨料：一般采用天然砂。宜用颗粒较粗、空隙较小的2区砂、对运送混凝土宜选用中砂；所选的砂有害物质及混凝土含量和坚固指标等应满足相关规范及技术规程规定。

(4)外掺加料：宜采用减水剂及膨胀剂等外加剂，以改善混凝土工作性能，降低用水量，减少收缩。3.2混凝土配料、搅拌、运输及浇筑措施

(1)配合设计应尽量采有低水灰比、低水泥用量、低用水量。投料计量应准确，搅拌时间应保证；禁止任意增加水泥用量。

(2)混凝土运输过程中，车鼓保持在每分钟约6转，并到工地后保持搅拌车高速运转到4至5分钟，以使混凝土浇筑前充分再次混合均匀。如遇塌落度有所损失，可以掺一定的外加剂以达到理想效果。

(3)浇筑分层应合理，振捣应均匀、适度、不得随意留置施工缝。

3.3设计方面措施

(1)建筑平面造型在满足使用要求的前提下，力求简单，平面复杂的建筑物，容易产生扭曲等附加应力而造成墙体及楼板开裂；控制建筑物的长高比，增强整体刚度和调整不均匀沉降的能力。

(2)正确设置变形缝，位置和宽度选择要适当，构造要合理。

(3)合理地调整各部分承重结构的受力情况，使荷载分布均匀，尽量防止受力过于集中。

(4)限制伸缩缝间距。对体形复杂、地基不均匀沉降值大的建筑物更应严格控制，可以和其它结构缝合并使用。

(5)构件配筋要合理，间距要适当。断面较大的梁应设置腰筋。大跨度、较厚的现浇板，上面中心部位宜配置构造钢筋。主梁在集中应力处，宜增加附加横向钢筋。

(6)减少地基的不均匀沉降，在基础设计中可以采取调整基础的埋置深度，不同的地基计算强度和采用不同的垫层厚度等方法，来调整地基的不均匀变形。

(7)层层设置圈梁、构造柱，可以增加建筑物的整体性，提高砖石砌体的抗剪、抗拉强度，防止或减少裂缝。

3.4施工方面措施

(1)模板工程的模板构造要合理，以防止模板各构件间的变形不同而导致混凝土裂缝；模板和支架要有足够的刚度，防止施工荷载作用下，模板变形过大造成开裂；合理掌握拆模时机，尽可能不要错过混凝土水化热峰值，即不要错过最佳养护介入时机。

(2)合理设置后浇带，较长的墙、板、基础等结构和主楼与裙房之间等高低层错落处，均应设置后浇带。

(3)加强混凝土的早期养护，并适当延长养护时间，以减少混凝土的收缩变形。

(4)大体积混凝土施工，应做好温度测控工作，采取有效的保温措施，保证构件内外温差不超过规定。

(5)钢筋绑扎位置要正确，保护层厚度要尽量准确，不要超出规范规定；钢筋表面应洁净，钢筋代换必须考虑对构件抗裂性能的影响。

(6)加强地基的检查与验收，复杂地基，应做补充勘探。异常地基处理必须谨慎，尽可能使其处理后的承载力与本工程正常地基承载力相同或相近。

(7)合理安排施工顺序。当相邻建(构)筑物间距较近时，一般应先施工较深的基础，以防基坑开挖破坏已建基础的地基础。当建(构)筑物各部分荷载相差较大时，一般应施工重、高部分，后施工轻、低部分。

混凝土结构论文第5篇

一般施工做法的弊病

梁柱节点施工的复杂性主要表现为：节点构造复杂，钢筋分布密集，操作人员高空作业，施工难度大，特别是中间柱子钢筋纵横交错，箍筋绑扎不便，采用整体沉梁时节点区下部箍筋无法绑扎，致使梁节点部位不放或少放柱箍筋，留下严重隐患。部分施工人员意识到钢筋骨架整体人模后柱节点内箍筋绑扎困难，便采用两个开口箍筋拼合，然而在整个节点区均采用开口箍筋显然不符合规范规定。规范对箍筋封闭和箍筋末端弯钩的构造要求，是保证箍筋对混凝土核心起有效约束作用的必要条件。采用分层套箍法操作难度仍相当大，且须将节点部分侧模板拆除方能保证节点箍筋间距及绑扎牢固。若采用原位绑扎钢筋(即先安装梁底模，再直接在梁底模上绑扎梁筋、安装侧模板)，其缺陷是：(1)只安装梁底模，不安装侧模板，板的模板无法安装，造成整个模板支撑系统不稳定，易发生模板倒塌事故；(2)在框架结构施工中，所有的钢筋均须在施工楼层堆放和二次运输，在这种开放的模板体系上推放和搬运钢筋极其不安全；(3)支模和绑钢筋多次交叉作业，不利于施工组织管理，窝工现象较严重，工效较低。

2.2改进的对策

近几年的做法是将梁板模板(含侧模板)全部安装完毕后才安装梁板钢筋并整体沉梁。该施工程序的优点是钢筋堆放、运输及绑扎较安全，交叉作业少，支模和绑钢筋不冲突，工效较高。但若不采取特别措施，会出现节点箍筋少放或者箍筋间距无法保证的问题。对此，可采用如下措施解决：(1)下料时每个节点增加若干根纵向短筋(可用细钢筋)；(2)柱节点区箍筋现场焊接在纵向短筋上形成整体骨架，再将整体骨架套入柱纵筋并搁置在楼板模板面上，穿梁钢筋并绑扎，为防止附加纵向短筋位置与柱纵筋冲突而造成套箍困难，附加纵向短筋应偏离箍筋角部约50mm，采用该法可保证柱节点箍筋的间距与数量，实施效果较好．需要说明的是，当结构较复杂时，采用该方法可能也会有困难，施工时要视具体情况而定。

3框架柱纵筋的搭接

按照规范和规程的规定允许搭接的矩形，异形柱纵筋应优先采用机械连接或对接焊，但有些施工单位为降低成本或贪图方便，更愿意采用搭接。这种做法往往会造成柱在纵筋搭接部位的截面过小，因该部位箍筋尺寸并未变化，使柱纵筋难以紧靠箍筋(相差柱主筋1d的距离，其直径通常在?覬18以上)。这一问题在柱截面较大时还不太突出。随柱截面的减小就显得较为突出。特别是异型柱通常柱宽仅2O0mm．如端部配2?覬25纵筋．减去钢筋保护层5Omm。则此时两根纵筋的净距仅100mm。若采用搭接，则搭接处两根纵筋的净距如按搭接1根考虑也仅75mm，若两根同时搭接则只剩下50mm。显然对柱有效截面削弱太大，使钢筋搭接末端延伸部位成为柱的薄弱点。

在按规范柱纵筋容许搭接时(三、四级框架d<22)，施工人员应在下部柱筋搭接部位末端延伸15Omm，并向外弯折1d，使上部柱纵筋通过此弯折段与下部柱纵筋轴线对齐，并宜在弯折段增加构造焊，可较好地解决这一问题。同时增加的工作量又不算大。

4混凝土保护层厚度问题

保护层厚度的规定是为满足结构构件的耐久性要求和对受力钢筋有效锚固的要求。保护层厚度太小，无法满足上述要求，太大则构件表面易开裂，因此，《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-1992)第3.5.8条《建筑工程质量检验评定标准》(GBJ301-1988)第5.2.10条、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)第5.5.2条均规定受力钢筋保护层厚度梁拄允许偏差为±5mm。

在框架结构施工中，由于楼面标高是一致的，双向框架梁同时穿越柱节点时，必然造成一侧框架梁面筋保护层厚度偏火(往往会超过40ram)。井字架梁节点也有同样问题，这些问题无法避免，但需注意：一是梁箍筋的下料问题，由于一向框架梁面筋需从另一向框架梁面筋底下穿过，若该向框架梁梁端箍筋按原尺寸下料，面筋无法直接绑扎到箍筋上，对粱骨架受力不利，因此梁端箍筋下料时高度可减小20～30mm(仪一向框架梁端需要),二是施工时以哪一向为主，因保护层厚度增大，截面有效高度变小，正截面受弯承载能力减小(约5％)，设计时是否考虑了这种影响，另一方面构件表面容易开裂。《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第9.2.4条规定：当梁、柱中纵向受力钢筋的保护层厚度大干40mm时，应对保护层采取有效的防裂构造措施。对此须在设汁时就明确以哪一向为主，并对保护层厚度偏大的一向梁端加铺一层钢丝网以防表面开裂。

5混凝土施工质量控制

5.1柱的“烂根”和“夹渣”

现浇框架容易出现“夹渣烂根”现象，使根部混凝土漏浆，严重时出现“露筋”和“孔洞”。其直接原因是柱模直接放在楼地板上，预先没有在楼板上做找平层或加标准框浇出底面，更没有留清扫口。当层段>5m中段未留浇筑口，进料从顶部直接下。自由落差>3m，在柱内钢筋阻拦下料使粗细料分离，另因底部板丽不平且未堵缝。导致水泥浆流失掉，也存在底面垃圾未清除净、振动棒长度不到位等因素，造成根部夹渣，烂根问题。保证质量的措施应在框架柱接头外进行，即上次烧筑后加相同规格的方框，并浇平框面，继续上浇前支横模从板面开始，浇筑时在顶洒一层l：0.4的水泥砂浆。并铺l：2水泥25～30mm厚，在其上浇混凝土，可保证框架柱自然密实，不会出现夹渣或烂根的质量问题。

5.2控制好混凝土质量

对配合比的控制不容忽视，再准确的配合比，现场不控制粗细骨料的含杂质量和称量，仍然会生产出不合格品。有的工地不做配合比设计，而套用别人的比例。对已浇成品不保护，养护不及时，尤其是夏天气温高的地区更需要保养，这是提高强度的重要环节。对混凝土框架柱的浇筑施工，必须遵守现行的施工规范，注意克服配料计量、拌和时间短，加水不控制，运距长摇晃离析现象，更要注意不允许二次加水重拌及振捣不密实、过振、漏浆、跑模、不清除残留木屑等现象。操作素质低下所产生的后果将削目支撑件的竖向荷载，影响结构连接及降低抗震能力。只要有健全的施工操作标准，步步检验认证，按规范施工，框架工程质量就会得到保证。

6结语

现浇施工的框架具有整体性好、围护墙体轻、抗震性好、施工速度快、布局灵活多样的优点，在工程实践中成为主要的结构形式，工程技术人员在施工中应严格按照图纸和规范施工，确保工程质量和安全。

混凝土结构论文第6篇

(一)学生角色转变引发的挑战

在FCM中，学生由“被动接受者”变为“主动研究者”，学生通过自定步调，制定学习时间和进度，碰到难以理解的知识时可以反复观看教学视频。在课堂上，学生要独立完成作业，并参与到教师设计的课堂活动中，在与教师、同伴交互协作完成任务的过程中深入掌握知识，因此翻转课堂的教学设计是以学生为中心的。首先，FCM要求学习者具备一定的自主学习能力、自主学习意识。普通教学班和拔尖人才实验班的FCM教学实践对比表明［5］，高水平的学习者具有较强的自主学习能力，更适合FCM教学模式，而普通教学班学生反映FCM对他们系统地掌握知识方面存在不足。笔者认为，自主学习能力当然是必要的，但对于绝大多数经历严酷高考迈入同一所重点大学的学生而言，自主学习能力只存在相对高低问题，不存在有无问题。相比而言，自主学习的意识更为重要，这就存在课程差别和人的差别因素。对某些非主干专业课程，部分学生不渴望拔高学习，只以学分为目标。自主学习意识不强，就不可能按照FCM开展课程自主学习，因为基于FCM的教学，需要学习者付出较多的能力，更深入地思考，这部分学生认为课业负担较重。如何结合学科和课程特点，激发自主学习意识，避免盲目推进FCM本土化，是实施FCM的挑战性课题。其次，网络诱惑因素多，对学习干扰大，在网络自由、宽松、无拘束环境中，学生容易迷失方向。加强学生时间管理意识，培养抗干扰的自我有效能力，养成自学习惯是FCM的首要任务［6］。抗干扰能力培养是长期工作，如何在有限的课程教学周期内，解决这一问题，也是实现FCM的挑战性课题。

(二)教师角色改变引发的挑战

教师将从知识讲授者变成学习的促进者和指导者。教师要构建完整的学习支持体系，不论在知识点导入、前测，还是影视资料的录制，教师认真研究组织学习资源，为学习者构造一个适合自主学习、能便捷获取学习资源的虚拟学习环境。在此基础上，教师还要通过精心的课堂教学设计，激发学生参与交互协作的各个环节，在互动中深入掌握知识。特别是在课程开设的前几轮，面临影视资料制作的较重负担和课堂设计的精心筹划，可见做好FCM的实施，其成败关键在于教师是否愿意改变，是否愿意放弃传统的教学思维与习惯［6］。学校要加强对教师的FCM宣传灌输，并对教师开展信息素质能力的培训。2013年11月20日，哈尔滨工业大学召开了MOOC对教学方法与改革促进作用研讨会，其中对翻转教学模式进行了交流探讨，中国工程院院士、哈尔滨工业大学副校长周玉教授讲话中①指出，“对于教师而言，FCM等创新教学模式是教学方法改革的必然发展趋势，我们要做教学方法改革的革命者，而不是被革命者”。首先，对教师而言，教学资源建设是首要的问题。从前述可见教师是否意愿接受FCM并不是主要问题，FCM教学资源建设才是首要问题，因为这不是教师一个人短时间内能高质量完成的工作，应该从学校、省级教育部门甚至国家层面，积极筹划实施相关课程的FCM建设，推进FCM教学资源团队建设。目前推进的各个层次的精品视频课程可作为这项工作的基础。其次，专业技能的不断学习及教学艺术的提升是对教师提出的另一主要问题。FCM之所以成功，是因为课堂讨论所带来的学生“吸收内化”效益提高。传统课堂有教科书、课件、讲解、练习等填充，教师以完成教学任务为主要目的。而FCM需要更活泼、有趣、实用的课堂教学方式，如何计划使用课堂时间，设计课堂活动，与学生互动交流，促进知识吸收内化，借此改革提升自己的教学艺术是教师要面临的另一挑战。第三，实施FCM，学校需对教师提供相应的信息技术教育培训，或建设FCM公共模块软件，使教师掌握教学信息搜索、加工的基本技能，能录制教学视频，提高教师的信息素养及教育技术能力。此外，大班教学现状也是制约FCM推广的现实问题。班级授课制有三种形式，即常规班级、小班教学、超大容量的大班教学［7］。由于我国人口众多，教育资源匮乏，目前我国大部分班级处于常规班级和大班教学，短时间内无法实现小班教学。班级规模过大，人数过多，教师难以关注到每一个学生，课题讨论和答疑过程中，学生个性差异和独特性被忽视。而FCM所提倡学生课堂中完成练习，教师针对性地解答每个学生的疑惑，实施差异教学，促进学生的个性发展，这种方式受大班教学的限制，有待解决。

二、高校实施FCM中挑战性问题的解决途径

(一)实施分流、两类FCM教学设计，是提高教学质量的有效途径

学生自主学习意识和自我约束能力决定了FCM成功与否，即使课件资源再完备、各种学习记录要求模块的设置再细化，对没有主动学习意识和自我约束能力差的学生，学习效果都将是危险的，因为FCM对这部分学生来说可能成为了“放羊”。即使自主学习意识强烈，但是今天的学生很繁忙，他们的时间安排紧凑，参加的活动多，能否静下心来全面、详尽地学习教学资源中的每个知识点，是值得进一步探讨的问题。笔者认为有必要结合学生对某门课程的学习自主意识来实施分流，注意不是根据学生的自主学习能力。以土木工程专业的混凝土结构设计课程为例，在一条起跑线的学生，自主学习能力存在一定差别，但是并不会太大，而且在具有自主学习意识的前提下，自主学习能力还可以得到培养和锻炼。因此，将课程开设具有不同翻转度的FCM课堂，让学生自愿选择参加，根据学生自愿原则实施分流分度FCM，是提高教学质量的有效途径。下面提出完全翻转和部分翻转的两类FCM教学设计概念供探讨。首先，自愿参加FCM的学生，基本是主动学习意识较强的学生，有了这个前提条件，为开展FCM课堂奠定了基础性条件。对这部分学生实施完全翻转的FCM精英式教学设计(PerfectFCM:PFFCM)。其次，对没有选择参加FCM课堂的学生，实施部分翻转的FCM教学设计(PartialFCM:PTFCM)。所谓PTFCM，是指在坚持传统课堂教学的前提下，课前公开教学资源，供学生预习，课堂教师通过重点讲解、知识点梳理完成课题教学，答疑环节坚持现有的固定答疑时间方案或集中组织答疑的方案。第三，部分学生选择PTFCM，也解决了PFFCM大班互动的瓶颈问题。由于部分学生选择PTFCM，学生数量进行了分流，班级规模缩减，在有限的教学资源情况下，PFFCM和PTFCM均能得到有效实施。

(二)建立自主学习实验室，对FCM学生开放，解决网络学习干扰

网络诱惑因素多，对学习干扰大，是否有必要建立自主学习实验室，对FCM学生预约开放，观看授课录像，开展自主学习，以此解决网络干扰因素，是值得进一步探讨的问题。虽然这种方式没有从根本上实现随时随地学习的FCM便利性，但是能有效约束学生的网络使用，提高课程学习效率。

(三)教师角色分流

FCM教学环节主要包括课前的教学资源制作、课堂的互动环节。教学资源的录制应该在课程建设团队中协作完成，在课题负责人带领下完成。各个班级的FCM教学电子资源应该一致，并由经验丰富的名师担任主讲教师。这样，传统的教师角色发生了分流，由课堂教授转变为课堂设计者、互动组织者、问题答疑者，因为教学资源的建设是由团队集体完成的，之后每年再经修订和完善，每个个体教师不再涉及教学资源录制编制的工作。这种分流方案，对学生也较公平，因为不同班级的学生，能获得同等的课堂教学资源。对于学生而言，等同于参与MOOC教学模式。

三、土木工程专业混凝土结构课程的混合FCM教学设计分析

混凝土结构作为土木工程专业的一门理论性、实践性都很强的重要专业基础课，是专业培养目标的载体和培养模式关键的一环，目的是使学生掌握混凝土结构的基本理论和基本知识，培养学生的工程意识、解决实际工程问题的能力。该门课程的特点是内容多、涉及面广，经验性强、综合性强，规范条文多。根据前面关于FCM主要特征及其挑战性问题的分析，下面对土木工程专业混凝土结构设计课程实施FCM进行分析和探讨，提出相应的解决方案。“一刀切”式推进FCM对有些课程未必奏效，以土木工程专业混凝土结构课程为例，该门课程教学内容多，有材料性能、结构设计方法、受弯构件、受压构件、受扭构件、受拉构件的设计计算、裂缝和变形理论以及预应力混凝土等，各部分存在理论性、实验性、经验性等较复杂的知识特征，因此各部分知识点的学习特点不尽相同，在教学实践中有必要坚持多种教学方法相结合的混合FCM教学设计。关于极限状态设计法介绍、公式推导、解题思路等有必要坚持传统的课堂授课方法［8］，而材料试验、结构构造、钢筋配置、构件的破坏过程、设计图纸、结构裂缝和变形工序以及工程实例展示等可以通过丰富多彩的多媒体学习资源实现FCM教学。笔者将这种传统课堂教学与FCM相结合的教学方法称之为混合FCM教学方法。

四、结语

混凝土结构论文第7篇

关键词：纤维沥青实验研究

中图分类号： TV331 文献标识码： A

其工程特点如下：

（1）不需要大的设备、复杂的工艺和较高的技术 ；

（2）虽然建设初期费用增加（原材），但从一定周期来看，其投资与普通混凝土路面相比还要节省许多。

国外的应用与发展：自20世纪60年代开始，最初，澳大利亚、加拿大等国家首先在沥青混合料中添加纤维材料并开始研究。随后，美国、西欧等国家也相距开始研究应用； 20世纪70年代达到高潮；最近几年来，国外的一些专家和学者大量提倡纤维沥青混凝土。

国内的应用与发展：自20世纪80年代开始，同济大学、长安大学等院校先后对其性能进行了大量研究；20世纪90年代，已引起了国内人们的大量关注，并开始引入该技术；最近几年，我国多个省市都开发了自己的纤维产品和纤维添加设备；多个省市开始研究应用，并铺筑了一些试验段，切已证明试验段效果良好。

本文的主要工作 ：

1．纤维最佳用量的确定；

2．不同的纤维沥青混合料与普通沥青混合料马歇尔技术指标的比较；

3．不同的纤维沥青混合料与普通沥青混合料水稳定性的分析比较；

4．不同的纤维沥青混合料与普通沥青混合料高温稳定性的比较；

5．不同的纤维沥青混合料与普通沥青混合料低温抗裂性的比较；

6．纤维增强沥青混合料的作用机理研究。

第2章 马歇尔试验技术指标比较

2.1 试验方案设计

2.2 原材料

2.3 马歇尔试验

试验方案：

方案 掺加纤维名称

方案一 不加纤维

方案二 聚酯纤维

方案三 聚丙烯腈纤维

方案四 80％聚酯纤维＋20％聚丙烯腈纤维（混合纤维）

原材料 ：

沥青：采用山东淄博的道路石油沥青90A ；

集料：粗细集料及矿粉的产地均为新密市；

纤维：采用江苏射阳强力纤维制造有限公司生产的聚酯纤维和聚丙烯腈纤维 。

以上原材料所检项目均符合规范要求.

马歇尔试验试件的成型：

对于常规沥青混合料，严格按照规程进行操作。

对于纤维沥青混合料，应先将纤维同矿料一起拌和约60s至大体均匀后，再加入沥青拌和90s，最后加入矿粉一起拌和60s，总拌和时间约3.5min，比普通沥青混合料的拌和时间约增加30s；

添加纤维时一定先将纤维束分散，否则拌和时容易结团，且增加拌和时间；

沥青的温度160℃，矿料的温度为180℃。

在混合料中掺加纤维，并不是越多越好，纤维用量不同，纤维在混合料中的分散型式、有效比表面积以及对混合料的加强作用也不尽相同。所以首先应该求出纤维最佳用量。

为此，本试验对掺加不同纤维用量的混合料马歇尔试验结果进行比较。根据纤维材料的用量说明（0.2％～0.35％），纤维用量分别取沥青混合料总重的0.24％、0.28％、0.32％（对每一个掺量，均先求出最佳油石比，在最佳油石比下进行比较）。

聚丙烯腈纤维沥青混合料马歇尔指标：

混合纤维沥青混合料马歇尔指标：

以上试验结果表明，随着纤维剂量的增加，沥青混合料的最佳沥青用量也在增加，但到一定程度后增加幅度变缓 ；混合料的密度变小；空隙率增大；马歇尔稳定度出现一最大值，而流值则随着纤维用量的增加而增加。

纤维作为一种稳定剂，如同填料矿粉一样，需要有更多的沥青包裹在纤维的表面，纤维越多，其总比表面积越大，所以吸附的沥青也就越多；但当纤维用量过高时，纤维在沥青混合料的分散性就要受到限制，可能会产生结团等现象，这样纤维的总比表面积有可能不增加或者增加不大。

纤维剂量较小时，分散较均匀，且有纤维加强作用，稳定度也有所增加；但较大的纤维剂量下，其分散性受限制，故马歇尔稳定度值随纤维剂量增加而增加，到一定值后反而有所降低。流值同沥青用量有关系。纤维的用量并不是越多越好与普通混合料马歇尔指标的对比：

第3章 水稳定性试验研究

3.1 水损害产生的原因

3.2 浸水马歇尔试验

3.3 冻融劈裂试验

所谓沥青路面的水损害破坏，是指沥青路面在水存在的条件下，经受交通荷载和温度膨胀的反复作用，一方面水份逐步浸入到沥青与集料的界面上，对沥青混合料引起冲刷和侵蚀作用，影响沥青与集料的粘附性；另一方面由于水动力的作用，沥青膜逐渐从集料表面剥离，并导致集料之间的粘结力丧失而发生的路面破坏过程。

一般认为水损害的原因主要有以下几方面：

（1）材料方面：集料的岩性，矿料表面特征，混合料的类型，混合料均匀性等多方面。

（2）路面排水影响

（3）施工工艺影响

本文主要采用了浸水马歇尔试验和冻融劈裂试验两种试验方法来比较普通沥青混凝土和不同类型纤维沥青混凝土的耐水害性能。

浸水马歇尔试验：

浸水马歇尔试验残留稳定度评价混合料耐水害性能，在世界各地得到广泛应用。

将马歇尔标准试件分成两组：一组在60℃水浴中保养30―40min后测定其马歇尔稳定度MS1；另一组在60℃水浴中恒温保养48h后测定其马歇尔稳定度MS2，用残留稳定度MS0= MS2 / MS1 ×100%来表征混合料的水稳性能，MS0值越大，水稳性越好。

马歇尔残留稳定度：

浸水马歇尔试验的操作方法虽然简单，但不能较好的反映实际沥青混凝土路面早期的水损情况，为了更有效地评价沥青混合料的水稳定性，本文又进行了冻融劈裂试验。

同浸水马歇尔试验试件一样，高度为63.5mm。对符合条件的试件随机分成两组，每组5个试件。

将第一组试件（标准试件）放在室温下保存备用，第二组试件（条件试件）经过以下方法处理：

a.室温下浸水20min；

b.在98.3kPa～98.7kPa的真空条件保持15min，恢复常压后，试件在水中保持0.5h；

c.对抽真空试件用塑料袋装好，加入约10ml水，扎紧袋口，放在-18℃的冰箱中冻16h±1h；

d.取出试件，在60℃±0.5℃的恒温水浴中保温24h。

冻融劈裂强度比：

第4章 高温稳定性试验研究

4.1 高温稳定性分析

4.2 车辙试验

高温稳定性分析：

沥青路面高温稳定性是指沥青混合料在荷载作用下抵抗永久变形的能力 ，高等级沥青路面中主要发生的高温病害多以车辙为主。

车辙致使路表过量变形，严重影响了路面的平整度；轮迹处沥青层厚度减薄，从而削弱了面层及路面结构的整体强度，易于诱发其它病害 。

由于马歇尔稳定度和流值试验与路面长期使用性能无关，对于控制车辙更是相距甚远，不能全面评价混合料在高温下受频繁车轮荷载作用的变形特性，因此采用车辙（动稳定度）试验作为评价高温稳定性的主要方法。

试验条件：

试件用轮碾仪制成300L×300L×50L车辙板 ：

a、试验荷重

试验荷重为700N，试验轮与试件接触压强在60℃时为0.7MPa±0.05MPa。

b、试验温度及试件养生时间

试验温度采用60℃（内部温度60℃±0.5℃），测试前试件放入恒温室（60℃±0.5℃）养生不少于5 h，也不多于24 h。

c、试验轮行走距离及行走速度

试验轮行走距离为230L±10L，往返碾压速度为42次/min±1次/min（21次往返/min），试验轮在试件的中央部位，行走方向与试件成型碾压方向一致。

试验结果：

第5章 低温稳定性试验研究

5.1 低温稳定性分析

5.2 低温弯曲试验

沥青混合料面层低温开裂是路面破坏的主要形式之一，是各国道路界普遍关心的问题。

冬季随着温度的降低，沥青混合料的强度和劲度都会明显增大，但其变形能力却会显著下降，应力松弛赶不上温度应力的增长，超过混合料的极限强度或极限拉伸应变，便会产生开裂，横向裂缝就是这些因温度而产生开裂的主要形式。

本文研究通过试验测定沥青混合料在-10 ℃时弯曲破坏的力学性质来评价沥青混合料的低温抗裂性能。

低温弯曲试验的温度为-10℃。试验加载速率为50L/min。弯曲小梁试件采用300mm×300mm×50mm的车辙板试件切割成30mm×35mm×250mm的棱柱体小梁。一组试验用小梁四根，将试件置于规定温度的恒温水槽中保温45min或恒温空气浴中3h以上，梁式试件支座测点间距为200mm。

从恒温箱中取出试件，立即对称安放在支座上，试件上下方向应与试件成型时的方向一致，安放好位移测定装置，对位移测定装置和荷载传感器进行量程设置和调零处理，开动压力机进行中点加载，同时启动计算机采集测试数据。

第6章 纤维沥青混凝土材料性质分析

6.1 纤维对沥青混合料技术指标的影响

6.2 纤维在沥青混合料中作用机理

对各指标影响：

最佳沥青用量（油石比）：因为纤维的吸附及吸收作用，所以最佳沥青用量增大；

密度；纤维的相对密度均较小，体积也较疏松，且纤维有一定的弹性效应，所以纤维会使其密度值减小；

稳定度：纤维在沥青混合料中的分散是连续而均匀的，故有不同程度的桥接加筋和阻裂性能，其混合料的抗破坏能力也就得到增强，所以稳定度增加，

流值：纤维使沥青用量增大时，纤维的抗变形能力和吸附沥青的能力得以充分体现，其流值快速增长；

空隙率：纤维加入均要占一定空间，且在纤维的弹性效应作用下，用相同的击实功能击实时，其密实过程受到阻碍，故纤维加入后空隙率均有增大趋势 。

对各指标影响：

水稳定性：因为纤维可以吸附部分沥青，增大沥青用量，从而使粘附在矿料上的结构沥青膜变厚，降低了水对沥青胶浆的侵蚀破坏作用，增强了沥青胶浆抵抗自然环境破坏的能力，使混合料抗水损害能力增强；

高温稳定性：由于纤维对沥青的稳定、加筋和桥接、应力分散与均衡等作用对混合料后期的侧向流动变形有较大的影响，从而大大地改善沥青混合料的高温性能；

低温稳定性：由于纤维的增粘，增韧等作用使沥青混合料的抗弯拉强度变大，其破坏时的最大弯拉应变也变大

作用机理：

沥青混凝土是一种靠沥青粘合在一起的散料组合体，可以认为是不承受拉应力的/纤维在沥青混合料中的主要作用分述如下：

主要作用：

分散作用；

加筋作用 ；

吸附及吸收沥青的作用 ；

阻裂作用 ；

稳定作用 ；

增粘作用，提高粘结力 ；

增韧作用

第7章 工程案例

为了验证室内试验的结论，本文开展了纤维沥青混凝土工程应用研究。工程应用选定郑州境的G107线上（K743+566―K743+816）跨越十八里河小刘桥桥面，大约250m的试验段，铺筑了AC-16型混合纤维沥青混凝土路面；

施工后，与普通沥青混凝土相比，路面材料分布更均匀，表面更平整，路面颜色同其他路面相比呈微淡褐色，这主要与纤维加入后对沥青的吸附作用有关。

经过二年多高低温度的交替和行车的考验，2008年4月对该桥路面进行路况检测，试验段表面比普通路面平整舒适，基本没有横缝的产生，且没有明显的车辙现象。在桥两端连接段的普通沥青混合料路段，短短的190m内就有6条横向裂缝，间距约3m～5m，且裂缝全路横向贯通，并有明显的车辙。

第8章 结论与展望

结论：

1．纤维的用量有一个最佳值。纤维加入太少，其改善效果不够理想；但如果加入太多，则分散程度不好，不但影响改善效果，而且吸附大量的沥青，增加成本。

2．同一级配下，纤维的加入，使得沥青混凝土的最佳沥青用量增大，且最佳用油量随着纤维用量的增加而增加。一般情况下，在最佳纤维用量时，沥青混凝土的最佳沥青用量较常规时增加0.25％左右。

3．随着纤维的增加，马歇尔稳定度出现峰值，而流值则单调增大。在最佳纤维用量时，马歇尔稳定度有明显的提高，而流值也在规范规定的范围内。

4．纤维密度较小，且有一定的弹性效应，所以纤维加入后，在相同击实功下，沥青混合料的密度变小，空隙率变大。在实际施工中，应增加碾压遍数，以确保沥青混凝土的密实度。

5．纤维的加入能有效改善沥青混凝土的水稳定性、高温稳定性和低温稳定性。

6．聚丙烯腈纤维的改善效果明显优于聚酯纤维的改善效果，但聚丙烯腈纤维的单价也较高，从经济技术统计综合指标来看，将两种纤维混合加入沥青混凝土具有较好的推广应用价值。

展望：

纤维作为一种高强、耐久、质轻的增强材料，能有效改善沥青混合料的路用性能；在道路工程中得到广泛的应用；

混凝土结构论文第8篇

关键词：碳纤维布加固

1、碳纤维布结构加固技术简介

粘贴碳纤维结构加固技术是指采用高性能粘结剂将碳纤维布粘贴在建筑结构构件表面，使两者共同工作，提高结构构件的（抗弯、抗剪）承载能力，由此而达到对建筑物进行加固、补强的目的。

碳纤维增强聚合物（carbonfibrereinforcedpoly-mer简称cfrp，也称为碳纤维增强塑料）是由环氧树脂粘高抗拉强度的碳纤维束而成的。使用碳纤维布加固具有以下几个优点：a、强度高（强度约为普通钢材的10倍），效果好；b、加固后能大大提高结构的耐腐蚀性及耐久性；c、自重轻（约200g/m2），基本不增加结构自重及截面尺寸；柔性好，易于裁剪，适用范围广；d、施工简便（不需大型施工机构及周转材料），易于操作，经济性好；e、施工工期短（本工程实例仅用一周）；因此，碳纤维结构加固技术在混凝土结构方面已产生较大的效应。

碳纤维加固技术适用于各种结构类型、各种结构部位的加固修补，如梁、板、柱、屋架、桥墩、桥梁、筒体、壳体等结构，要求基层混凝土的强度等级不低于c15即可；另外，砖砌体的某些力学性能也可以用碳纤维进行加固。

2、碳纤维布加固的原理

用于建筑结构加固的碳纤维材料具有优良的力学性能，其抗拉强度一般为建筑用钢材的十几倍；但是，碳纤维材料织成碳纤维布后，其中的各碳纤维丝很难完全共同工作，在承受较低的荷载时，一部分应力水平较高的碳纤维丝首先达到其抗拉强度并退出工作状态，以此类推，各碳纤维丝逐渐断裂，直至整体破坏。而使用粘结剂后，各碳纤维丝能很好地共同工作，大大提高碳纤维布的抗拉强度，故碳纤维加固首先必须使碳纤维布中的碳纤维丝能共同工作，因此粘结剂对碳纤维布的加固起着关键的作用，它既要确保各碳纤维丝共同工作，同时又确保碳纤维布与结构共同工作，从而达到加固的目的。

3、工程概况

某制药厂保太松车间建于1984年，因长期受腐蚀性气体的侵蚀，三根薄腹梁下弦混凝土与钢筋均遭受严重腐蚀，导致保护层混凝土开裂、酥松、剥落，下弦钢筋锈蚀、剥落，钢筋受力截面削弱，危及结构安全，影响工人的生产情绪；经与设计人员一起进行分析比较，选择粘贴碳纤维布进行加固，能防止腐蚀性气体的侵蚀，延长梁的使用寿命。

4、碳纤维布加固的依据及前提

4.1碳纤维布加固的依据

⑴某制药厂提供的保太松车间图纸。

⑵屋架的腐蚀情况。

⑶薄腹梁的实际检测强度。

⑷《混凝土结构加固技术规程》。

4.2碳纤维布加固的前提

首先，利用回弹法对薄腹梁混凝土进行检测，以供加固参考。经检测，混凝土的实际强度为c30。

根据设计图纸，及现场混凝土、钢筋的腐蚀情况，考虑提高下弦的抗拉强度等级，为此，将610mm宽的t700s型碳纤维布裁成两半，分两层粘贴在下弦的底面及两侧（薄腹梁下弦宽度为200mm），加固后，相当于增加原受拉钢筋面积的46%，弥补了由于原钢筋锈蚀而造成的截面削减，构件的承载力得到加强，而且，总体配筋率ρmin≤ρ≤ρmax，可以满足使用要求。

4.3碳纤维布的设计

因梁底宽度为200mm，而碳纤维布的宽度为610mm，兼顾加固时碳纤维布的幅宽效应及下弦的受拉范围，考虑将碳纤维布裁为两半，一层为300mm宽，一层为310mm宽，分两层粘贴在梁的下侧及两面侧边（两侧边高度为50-55mm），应注意：转角处须处理成圆角（r≥10mm）。

5、碳纤维布加固的施工

5.1施工准备

5.1.1施工材料的准备

辽宁省建设科学研究院生产的jgn-c胶（底胶）及jgn-p胶（粘着胶），t700s型碳纤维布。

5.1.2辅助材料的准备

专用滚筒，刮板，角向磨光机，剪刀，凿子，榔头，台秤，丙酮。

5.1.3搭设脚手架

按安全规程要求搭设好脚手架，高度以方便施工为前提。

5.2施工工艺

⑴把屋架下弦被腐蚀部位的疏松混凝土凿掉，把锈蚀的钢筋用钢丝刷刷掉被锈蚀层。

⑵补粉凿除的混凝土梁用sj-601防腐砂浆补粉凿除的混凝土梁（对于较大面积的劣质层在凿除后应用环氧砂浆进行修复），并养护三天。

⑶用压缩空气将表面浮尘清除干净[未凿部位（需加固处）用混凝土角磨机、砂纸等机具除去混凝土表面的浮浆、油污等杂质，构件基面的混凝土要打磨平整，尤其是表面的凸起部位要磨平]，用丙酮将需粘贴处清洗干净。

⑷涂底胶将jgn-p胶甲乙组分按需按3：1的重量称好，放在洁净的容器中调和均匀，用刮板将它均匀地涂在屋架底面（两侧刮150mm），待胶固化后（固化时间视现场气温而定，以指触干燥为准）再进行下一工序施工。注意：调好的底胶须在规定的时间内用完，一般情况下40min内用完。

⑸找平混凝土表面凹陷部位用修补胶（jgn-c胶掺入两倍粉料）填平，模板接头等出现高度差的部位应用修补胶填补，尽量减少高度差。

⑹粘贴碳纤维布将jgn-c胶甲乙组分按3：1的重量称好，放在洁净的容器中调和均匀，用刮板将胶均匀地涂刮在底胶上需粘贴碳纤维布处，随即把按设计要求已裁剪好的碳纤维布粘贴在设计部位，然后用专用滚子沿碳纤维布的受力方向来回滚压，挤出汽泡。待指触干燥后，即可以进行第二道碳纤维布的粘贴，方法同第一道。注意：碳纤维布的搭接长度一般为100mm，端部用横向碳纤维布固定。

⑺两道碳纤维布粘贴完，待指压干燥后，再刮涂一层jgn-c面胶，来回滚压，使胶充分渗入到碳纤维布中去。

⑻待面胶指触干燥后，表面做一层保护层（防火涂料或水泥砂浆）。

6、有关材料的技术指标

目前，国内碳纤维材料及配套结构胶的生产厂家有多家，选购前应认真了解材料的相关技术指标及操作说明，我所所用的各材料指标如表1～表3。

表1结构加固修补用碳纤维材料（cfrp-t700s）主要性能指标

抗拉强度（mpa）

弹性模量（mpa）

延伸率

（%）

密度

（g/cm3）

耐腐蚀性

浸透性

均匀度

5000

2.35×105

2.1

1.8

优

良好

良好

表2碳纤维织物数据

单位面积重量(g/m2)

径向纤维

纬向纤维

径向密度

根/cm

纬向密度

根/cm

220

碳纤维

尼龙线

2.65

1.6

径向重量比例

%

纬向重量比例

%

碳布宽度

(mm)

积层厚度

(mm)

积层厚度为加入树脂后其纤维体积含量为50%时的厚度

99

1

610

0.2

表3建筑结构胶主要技术性能指标

结构胶名称

jgn-c

jgn-p

作用

粘贴碳纤维专用胶

与jgn-c配套使用的底胶

外观

甲组分

白色蜡状膏体

无色透明液体

乙组分

棕色液体

棕红色液体

粘接拉伸强度（mpa）

＞30.0

粘接强度(混凝土-混凝土)

混凝土破坏

拉伸剪切强度（mpa）

＞20.0

压缩强度（mpa）

＞50.0

弯曲强度（mpa）

＞30.0

混合黏度（20℃时）

＜5000cp(不流挂)

涂布量

0.6～1.0kg/m2

0.25～0.3kg/m2

适用期（20℃时）

＞90min

可使用时间

20～40min

硬化时间（20℃时）

＜3.0h

指干时间（20℃时）

2h

甲:乙=3:1

甲:乙=3:1

使用温度

10～35℃

7、结论

根据加固原理可知，在施工前必须选择合适的粘结剂，认真查看材料的质保书及使用说明，掌握材料的各有关参数，以确保它有足够的强度，能保证碳纤维丝共同工作，同时又确保碳纤维布与结构共同工作；在施工过程中，参照使用说明，每道胶都必须处理好，特别是粘贴碳纤维布的jgn-c胶，应尽可能让胶充分地渗入到碳纤维丝之间（细部空鼓处，可用针筒注射胶），确保相互共同工作。

通过对某制药厂工程实例的施工操作，深深体会到碳纤维布结构加固技术简介中介绍的各项优点，该工程施工时，在确保安全的前提下，仅使用了简单的脚手架，而且，碳纤维布裁剪非常方便，可以根据形状及尺寸随意裁剪，在各种支架的遮挡处可以随意穿过，施工非常方便；另外，从2001年5月7日加固后到现在，在腐蚀性气体的侵蚀下，至今未见有被腐蚀处；该工程从开工到结束仅7天（包括搭、拆脚手），工程总费用仅约为11000.00元。

由此可见，碳纤维布加固结构技术的优点很明显，应用前景很光明。

8、探讨

混凝土结构论文第9篇

关键词：事故处理结构防火

1火灾现场的资料收集

火灾事故一经发现，应尽可能早地进入现场或其周围了解情况。在火灾扑灭之后，更应在现场未经破坏时收集原始资料。

(1)起火时间、原因与灭火方式。建筑物的起火时间与火灾延续时间应予详细记录。火灾发生之后，有一个火势从小到大的发展阶段，再经过灭火或空气、燃料耗尽而火势减弱直至熄灭。要尽可能地找出火源所在位置，查明失火的原因，这对以后避免火灾发生很有意义。不同的受灾对象有不同的灭火方式，要说明灭火使用的手段。

(2)火势蔓延的过程与过火范围。从火源处开始，通过可燃物的燃烧，过火范围逐步扩大。火势常通过门窗、楼梯间、过道、天井等蔓延至其他位置与楼层。火势能否蔓延与通风条件有很大关系。由于建筑物各部分火烧时间不同，受损的程度也还大有差异。

(3)可燃物品统计。特别对工矿企业，可燃物的品种、数量与存放方式各有不同，应分别查明，记录在案。还需说明可燃物在火灾后的燃烧状况，如烧毁多少、残存多少等。

(4)结构损毁程度。钢筋混凝士结构受不同温度不同时间的作用，有多种损坏情况。在各个过火区域要分别调查结构损毁程度，例如结构本体是否完好，外观破坏程度，包括保护层剥落、钢筋外露、裂缝开展以及构件变形等等。

(5)现场材料取证。火灾现场一般都有各种金属与非金属材料，如铜、铁、铝、玻璃等、它们在经受温度作用时会发生不同的物理化学变化,铝与铝合金在600～700℃、黄铜在900～1000℃、铸铁在1100～1200℃会有金属滴产生；玻璃在700℃时软化，而在850℃时熔化,在不同过火区域取证这些典型样品，对火灾的鉴定有很大作用。

(6)混凝土取样。混凝土是组成结构的主要材料，其损毁程度与建筑物修复的关系最大。混凝土在高温作用下会发生物理变化与化学反应，当温度在300℃以下时，混凝土无变化，随着温度的升高，水泥水化物(主要是硅酸钙与氢氧化钙晶体)将会有显著的变化。可通过扫瞄电子显微镜，拍摄到清晰的照片，再结合X射线衍射分析，能有效地鉴定混凝土受火的损伤状态。

2火灾的技术分析资料

根据现场勘测收集的资料，进行综合分析，在技术上作出判断与评估，这些技术分析资料主要有：

(1)结构受火温度。可根据以下情况综合分析：

混凝土表面颜色的变化与温度有关：300℃以下颜色不变，300～600℃转为粉红至红色，600～950℃转为灰白至淡黄，大于950℃则为灰黄色；现场材料取证(见前述)；构件外观状况：300℃以下无显著变化，300～600℃表面开裂，石英质骨料发生爆裂，600～900℃混凝土剥落起壳，轻击后脱离，部分钢筋外露，表面疏松，900℃以上表面呈粉末状，至1200℃熔融；扫瞄电子显微镜与X射线衍射分析；碳化深度检测：混凝士正常碳化通常发生在表面，火灾引起的碳化可出现在内部。用碳化深度可检测受火表面温度。

(2)混凝土高温后力学性能。混凝土的抗压强度、抗拉强度、粘结强度、应力-应变关系等均与温度有关,当温度确定后，均可予以推断。混凝士强度还可用钻芯取样、回弹仪检测、超声检测等方法直接测得，并进行综合评价。

(3)钢筋高温后力学性能。包括屈服强度、极限强度、弹性模量等也与温度有关，可通过由实验得出的经验公式计算获得。

(4)结构残余承载力。从混凝土与钢筋高温后的强度可计算火灾后钢筋混凝土结构的残余承载力(结构承载力因受高温作用而下降)。必要时可在火灾现场不同区域选取典型构件进行加载试验。

(5)结构损伤度。结构灾后损伤程度分为4级:1级为轻度损伤,只是表面装饰部分遭受损坏，或表面损伤轻微，结构本体完好。2级为中度损伤,损伤深度达到混凝土保护层，使保护部分剥落，但受拉主筋未受损伤，构件整体性好，变形不超过规范规定值。3级为严重损伤,混凝士保护层大片剥落、主筋外露，粘结力破坏，构件明显变形。4级为严重破坏,混凝士构件表面大面积损伤剥落、严重开裂，结构变形很大，构件遭到严重破坏，已成为危险结构。

(6)修复措施。对于损伤度为1～3级的结构，可分别采取相应的技术措施予以修复,由有关部门应提出结构修复的技术文本。

3资料的系统归档

火灾发生以后直至处理结束，应将所有资料系统归档，这些将由不同单位和不同方式提供的火灾现场资料与技术分析资料有:

(1)火灾现场资料。根据资料不同的性质，将分别由消防部门、业主、有关技术人员等提供。资料包括书面文件、材料样品、照片、录像等。除书面文件外，其他资料还应有详细说明。

(2)专家技术人员的技术鉴定书。火灾对结构破坏的技术分析，只能由专门技术人员作出,并提供技术鉴定书与评估意见。

(3)图纸。由业主提供受灾建筑物的设计图纸。专家技术人员在检测过程中，应对图纸上每个构件编号，说明受损情况，以便采取相应的修复措施。由于建筑物受灾程度不等，故进行全面检测后，要对图纸中标明的过火区域按不同损伤情况分区，划为严重受灾区、中等受灾区、轻微受灾区、未受灾区等。

（4）结构修复设计方案和结构物修复的施工技术文件。