论文设计方案优选九篇

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第1篇

1.1界定景观轴线

园林景观跟其他类别的景观不同，园林景观注重的是意境的创建，为此轴线的方式没有确切的规定。但是，界定轴线的主要目的是确定空间组织的逻辑次序，以便于满足景观的性能需求，创造出该场合应该拥有的环境氛围。

1.2梳理空间内涵

梳理空间的内涵是整理景观所承载内容的设计准则。唯有清晰的景观涵盖内容，空间组织才能够很好的发挥出来。在园林景观设计的过程中，一定要把景观所涵盖的内容梳理清楚，然后依据相关方面的内容为其设定最佳状态下的空间形式。对存在互相交错或者能够相统一的空间进行编排整理，可以形成较为清晰的空间形式。

1.3区分空间等级

梳理空间内涵后会发现这是一个巨大的景观列表，如果想要在特定场地内部同时包含很多的内容是与现实状况不相符的。为此，一定要明确景观空间的级别。这一原则的目的是能够有效处理园林景观创造过程中的各种问题。确认空间等级的逻辑联系，以此才能够清晰地运用场地，科学地开展空间的组织，在必要的时候以牺牲某一方面的准求，确保总体景观体系的逻辑关系。

2尺度适宜性

2.1减少人为压力

在现实的工作中，人们对园林景观的回应是弱化和避让。这种形式是对现有的自然环境和发展秩序的一种尊重。就大尺度的压力，我们运用谦虚谨慎的态度弱化景观的创造方式。科学地协调关系，以谦虚的心态、修正的尺度弱化园林景观的压力。

2.2遵从场地功能

一定数量的尺度纬度和空间感知经验是园林景观空间中必不可少的。考虑到空间和尺度之间的关系，在此便引出了景观的协调度和恒定尺度。景观中的恒定尺度指的是在遵从硬性公用景观的准求而出现的特定尺度，协调性的尺度能够发挥调和和过度的作用，遵从景观的性能是针对协调性尺度和恒定尺度相互间的联系提出的，协调性尺度的景观是恒定尺度景观之间的连接媒介。唯有处理好协调性尺度景观，才能够使得景观的整体性得到展现，满足于景观延伸的准求。

3视觉艺术性

3.1引用自然之美

引用自然之美存有两个方面的含义：一是借助自然山水之美；二是借用自然本质之美。借助自然山水是源于景观层次的改造目的，把秀美的山水当做景观层次引入到里面，给人以视觉感的空间延伸。引用自然之美，是重视美的涵义，其实更在意的是接近大自然的美学。引用自然之美是在挖掘自然景观资源，可以以一种美感赋予景观更大的胸怀，凭借这种方式把大地理尺度的自然景观与人为创作的景观连接起来。

3.2创造界面之美

视觉形式美的中心是界面之美。景观中的竖向界面通常直接决定了景观空间的格局特点，通常顶界面是完全开放的。底界面的形式美对景观空间整体美感有着直接的影响，小面积底界面通常会对受用者直接的视觉感受，而竖向界面方式直接影响着人们对视觉美感的认知，这主要是由于对于那些比较单一的底界面与开放的顶界面，侧界面则更为丰富的表达形态的不断变化和情感。

4环境生态性

4.1尊重生态价值

环境生态型准则中重点是生态价值观的确立。在园林景观设计中，生态价值观是自始至终都要遵从的理念，生态价值观念跟人的社会准求、艺术和美学美丽同样重要。从方案的构想到具体细节的展现，都与生态价值紧紧相连。尊重生态价值是观念的一种展现方式，但是并不能够单凭借观念去处理景观当中的现实矛盾，生态价值是一种支配性的准则，让人们无时无刻都保持一种对自然环境的理解和尊重。

4.2接纳生态基质

我们特别愿意去接纳一些完美的园林生态基质，同时变成我们景观设计的重要性线索。在当代园林景观设计中有很多有关大地理尺度景观的生态基质、蓝带、灰带等景观理念，这些景观诠释着景观设计大环境概念的完美无瑕。

5结束语

第2篇

通过抽样调查估计总量与平均值是森林调查中的常用方法。森林抽样调查以概率分布为理论基础。主要特点是通过分析所得数据取得估计误差，提出精确的调查指标，同时注意抽样误差的影响因素，确保理论精度的正式。森林抽样调查方案设计的基本原则是保证设计方案是准确有效性的最佳方案，内容包括调查目的、任务和要求，样本组织及估计方法等。在森林调查中，它们的意义、特点有重要作用。满足所有要求的最佳设计方案，需要考虑到许多因素，甚至有时比较困难。因为森林经营需要各种调查因子的数据资料，在设计的方案中对某因子的调查可能最佳，而对另一因子可能就不是最佳的。例如，调查的某总体的森林蓄积量为最佳，但是对于森林生长量来说则不一定是最佳。一般来说，我们设计的最佳方案是对目的总体而言的。在调查设计中，不仅需要坚实的理论基础，还需要丰富的实践经验，才能取得理想的森林调查方案。在森林调查前，首先要制定出理想的森林调查设计方案，即使误差最小、成本最低。在成本和误差确定的条件下，可以确定最佳样本单元数和样本单元面积。

2森林调查的目的、任务、要求和现有资料

森林调查设计方案与目的密不可分，设定明确的调查目的，依照目的制定方案，调查目的主要在于确定森林质与量的变化趋势及特点以用于合理地组织林业生产、林业规划和采伐量调整等。保证调查工作的有序进行。森林调查目的不能只有专家依据相应的理论知识设定，而应结合调查结果使用者的意见共同确定。森林调查员应为设计者提供准确的相关资料。调查的详细程度决定于森林经营强度。在集约经营的调查中，需要取得小班资料和林相图，小班蓄积量精度要求90%以上，面积精度95%以上。在粗放的经营调查中，森林调查蓄积量精度不落实到小班，只有数字，且不要求绘林相图。调查结果所需要达到的精度由用户来确定。当前我国在Ⅱ类森林调查中，林业局这一级要求蓄积量精度为95%，林场为90%，林班为85%，小班为80%，设计的方案应保证这些精度指标，以满足规划需要。设计调查方案还要根据现有资料和调查地区的林况、地况和自然条件进行。如调查地区有新摄影的大比例尺航空像片，就可采用应用航空像片进行调查的方法；如无像片则要考虑不用像片调查的方案。调查方法因调查的林况、地况和森林种类不同而宜，某种方法在甲地区调查为最优，在乙地区并不一定适用。须知，没有任何的方法能够适合于所有地区的调查，都是要根据调查地区的具体情况、目的和任务要求，确定适合于某一地区的调查方案。

3合理的森林调查设计方案

3.1为确保森林调查的准确性，应不断引入先进的科学技术和设备，开拓思路，勇于创新。在过去传统的森林调查中，最重要的一项工作即是绘制森林平面图。工作人员需要随身携带分度仪，缩尺等工具进行实地探测，通过人工测量得到距离、角度等数据，再逐一将所得信息绘入平面图内，消耗大量的人力物力，浪费大量时间的同时还无法保证绘制的准确程度。随着计算机的推广使用，电脑作图逐渐代替了繁琐的手工制图，提高效率的同时也伴随着更高的准确度。卫星探测技术的应用更免去了工作人员野外作业的工作强度，方便快捷的进行森林探测工作。

3.2对于名贵树种以及蓄积量较低的树种，应在小范围进行择伐。总之，采伐强度应根据具体情况合理制定，不能生搬硬套。在选用调查方法时应结合实际情况，因地制宜，注意当地的气候和地形，选择恰当的调查方法。如调查地区有新摄影的大比例尺航空图片，就可以直接应用图片调查。如果没有，则应考虑不用航空图片的调查。调查方法也因地况，林况的不同，而有所不同，不能将一种调查方法硬套到多个地区的调查当中。在抽样设计中还应正确划分总体和单元。总体是单元的集合体，单元是观测或调查的单位。森林调查是以调查对象为总体，把每个地块作为一个观测单位，但在不同情况下，单元和总体也会根据调查目的的不同而有所变化。采伐前蓄积量的调查是森林调查设计的重要内容之一，蓄积量的调查方法有全林每木调查，标准地调查，机械抽样调查等，这些方法如果得到合理利用，将准确快速的获得森林资源信息，但如果利用不合理，则会浪费人力物力和财力，增大工作强度，降低调查精度。此外，还应提高工作人员的素质。相关技术人员需不断学习相关知识技能，提高自己的技术水平和专业素养，充分掌握森林调查的相关法律法规，从而提高森林调查工作的效率。同时有效帮助提高调查设计团队的整体素质。此外，还应不断引入先进设备，减少调查过程中伴随的误差，使调查结果更加准确。建立合理科学的森林调查设计方案，真正做到经济建设和生态建设的协调发展，在保护环境，保护森林资源的同时，也要满足经济利益的最大化，满足人们对林业产品的日常需要，合理利用森林资源，建设生态和谐的社会。

第3篇

某集装箱码头工程建设规模为长1016m10万t级码头岸线，工程位于东南沿海，所处的港区现正在建设环抱型防波堤，防波堤建成后，留出400m宽港区水域口门，口门方向刚好正对该码头工程其中的一个泊位，该码头工程后方堆场原状为山体和村庄，高程在8.5～30m（当地理论基准面）之间。临近的已建一期工程码头面高程为4.5m。该码头工程平面布置见图1。

2码头面高程研究

2.1码头面高程初定方案

该码头工程所处的港区规划有突堤，本工程与突堤建成后，港池周围均形成岸壁式码头，根据波浪推算资料显示，码头前沿波浪较大，码头面顶高程可按上水标准控制。

2.2初始方案的物理模型试验

由于港池内存在波浪反射、叠加等现象，为了掌握码头前沿波浪越浪情况，从而为合理确定码头面高程提供科学依据，为此，建设单位委托某科研机构做了波浪局部整体物理模型试验，试验水位（当地理论最低潮面）：50年一遇极端高水位4.08m，10年一遇极端高水位3.38m，设计高水位2.05m。试验采用SSE、S、SSW等3个波向，波浪重现期为50年一遇、10年一遇、2年一遇。

2.3码头面高程方案优化

经试验研究表明，在4.8m高程的情况下，码头面上水情况较为严重。为减轻码头面上水淹没程度，经建设、设计、科研等单位技术人员多番研究，对码头排水情况进行多种方案优化，并进行相应的模型试验，最终确定优化方案如下：将码头面高程提高至5.2m，护轮坎高程不变；码头后轨与重箱堆场中间35m拖车通道做成1%单向坡度，重箱边缘高程为5.5m，并在该处设置一道50cm高挡水墙，在拖车通道坡脚和后轨之间设置1道通长越浪截水沟（兼作排水沟），码头前沿和排水沟的距离为40m，沟宽1.0m，沟深1.5m，并通过16座d1200排水出口排海。排水设施既可用于排放越浪，也可兼顾码头前沿雨水排放。依据上述优化方案，物模试验结果如下：

1）在设计高水位+S向50年一遇波浪条件下，码头面局部少量上水，很快排光。

2）在10年一遇极端高水位+S向10年一遇波浪条件下，码头面在连续大波作用下上水水体不能及时排出，测得最大水体厚度约为30cm，该区域堆积的水体2分钟内可基本排光，码头沿线基本无水越过挡墙顶部。

3）在50年一遇极端高水位+S向50年一遇波浪条件下，测得最大水体厚度约为40cm，波浪作用结束后5分钟内，该区域的堆积水体可基本排光。局部有水体越过挡墙顶部。该方案的主要缺点是挡墙要设计成移动式，出现热带风暴天气情况时，安装临时挡墙。码头正常作业时需移掉挡墙，操作较麻烦。本码头工程的周边陆域，尤其是后方山体、村庄等，与港区5.5m高程相差较大，导致高程衔接处需设置较高的挡土墙，费用较大；另一方面由于施工有大量的疏浚砂需外抛，外抛费用较高。因此，工程技术人员结合RMG设备、水平运输车辆、排水、临时挡墙优化等要求，对堆场区高程进行了优化设计，以降低港区与后方的高程差，减少外抛量，降低工程造价。另一方面也可以解决码头上水向堆场扩散的问题。

3堆场高程研究

3.1堆场高程方案比较

1）方案一：RMG两轨道在同一高程上，两轨道之间堆场区（42m）采用3‰的双向排水坡度，两轨道间距区（5m或8m）做平，并设置排水沟收集雨水，在空箱堆场区往后按5‰，到港区后方高程达到6.61m，总费用节省约246万元。该方案不足之处是前方堆场的积水不易排掉。

2）方案二：重箱堆场做成3‰坡度，RMG两轨道在不同高程上（相差0.13m），RMG设备采用长短腿形式，以适应高程差，两轨道之间堆场区（42m）采用3‰的单向排水坡度，两轨道间距区（5m或8m）做平，并设置排水沟收集雨水，在空箱堆场区往后按5‰，到港区后方高程达到7.39m，总费用节省约418万元。该方案缺点是由于RMG设备两轨道在不同高程上（相差0.13m），设备考虑设计为长短腿形式，属于非标产品，但不影响RMG设备制造及使用。

3）方案三：RMG两轨道在同一高程上，两轨道之间堆场区（42m）采用3‰的双向排水坡度，两轨道间距区（5m或8m）按3%进行放坡，从前沿往后逐步抬高，并设置排水沟收集雨水，在空箱堆场区往后按5‰，到港区后方高程达到7.54m，总费用节省约460万元。该方案缺点是纵向运输通道不平顺，影响拖车运输。另一方面，考虑到重箱集装箱的堆存及作业，本工程堆场如采用箱脚基础+砼预制块铺面，独立的箱脚基础可做平，独立基础顶面比砼预制块铺面高出20cm，堆场提高坡度对重箱堆放基本不影响。

3.2通过物模试验进一步验证堆场高程方案

为了摸清码头上水扩散对重箱堆场区的影响，科研单位再次进行试验，试验方案为将码头面高程提高至5.2m，护轮坎高程5.5m，码头后轨与重箱堆场中间35m拖车通道做成1%单向坡度，重箱边缘高程为5.5m，取消临时挡水墙，在坡脚和后轨之间仍设置1道通长越浪截水沟（兼作排水沟），排水沟距离码头前沿为40m，为减少使用过程破损，将排水沟尺度减少，沟宽0.6m，沟深1.0m，并通过16座d1200排水出口排海。

4结语

第4篇

电站的消防分为建筑消防及机电消防两大部分。建筑消防主要采用消火栓，并在相应生产场所配置磷酸铵盐干粉灭火器。地下厂房消防主水源取自全厂低压供水系统，建筑消防与机电消防管网均从该系统接至水轮机层、发电机层、安装场、地下副厂房及主变副厂房各层，每层均布置不等数量的消火栓，保证同时有两股水流能到达任意着火点。另在地面副厂房设置一个容积为250m3的消防水箱作为地下厂房消防的备用水源及低压技术供水管路检修时消防水源。消防水箱的水源来自下水库，通过补水管路补水。地面副厂房消火栓的主水源取自消防水箱，通过消防水泵与消防管网连接，并在顶层设置一个容积为12m3的高位水箱及一个消防稳压设备作为备用水源;并在厂房两侧设有消火栓接头，用于连接水罐消防车该消防车主要用于地下厂房主厂房安装场、主变运输洞、上水库和下水库范围内的救援工作，随时听候消防指挥中心的调遣。机电消防的主要对象为中控室、发电电动机、主变压器、SFC变压器、低压电缆洞、电缆层等，按照可能出现的火灾类别，机电消防对象中严重危险的有:中控室、计算机室、电缆层、电压电缆洞及出线场等;中危险级的有:主变压器室、400kV厂用变压器、SFC变压器室、发电电动机等。因此，消防设计中在中控室、计算机房、继电保护室、线路保护盘室及柴油发电机房等设置了七氟丙烷气体灭火系统;在电缆层、低压电缆洞及出线洞等设置了超细干粉灭火系统;在发电电动机、主变压器、SFC变压器等设置水喷雾自动灭火系统。以上三大灭火系统与火灾自动报警及联动控制系统、通风排烟系统共同组成了电站的消防系统。

1.1火灾自动报警及联动控制系统

电站共分为4个报警及联动分区，如图所示，分别为:地下厂房分区、上水库分区、下水库分区及地面副厂房分区。地下厂房分区设置1台报警控制器及联动控制柜，主要监测范围为主厂房、副厂房、主变开关室、主变副厂房及出线洞等，联动控制布置在该区各处的通风空调系统、自动灭火设备、地面排风楼及消防电梯等;地面副厂房分区设置1台报警控制器及联动控制柜，主要监测范围为地面副厂房各电气设备室，联动控制布置在该区通风空调系统、自动灭火设备、消防供水泵等;上水库及下水库分区各设置1台报警控制器，主要监测各自区域内的闸门启闭机室、值班室等。图1火灾自动报警及联动控制系统分区地面副厂房分区、上水库分区、下水库分区分别与地下厂房的火灾报警控制中心通过光纤相连组成网络化系统，中控室值班人员可以通过设置在地下副厂房中控室内的消防报警控制中心实现对各个分区的火情监视，发生火灾时统一指挥和集中控制。在地面副厂房中控室内也设置了一套消防控制中心，可复显全厂火灾报警系统信息，联动地面副厂房分区内消防设备，通过模块控制启动地下副厂房消防设备。

1.2气体自动灭火系统

电站设有4套气体自动灭火系统，防护的区域分别为:①地下副厂房中控室、计算机室、继电保护盘室;②主变副厂房线路保护室;③地面副厂房中控室、计算机室;④地面副厂房柴油发电机房。①～③区域采用固定管网式全淹没组合分配系统，由灭火管网系统和控制系统组成。管网系统主要包括气体储存钢瓶、启动器、减压装置、选择阀、喷嘴及气体输送管道等;控制系统主要包括灭火控制器、继电器模块、保护感温感烟火灾探测器等，系统的控制方式有自动、手动和紧急机械手动操作方式。如图2所示，在自动工作状态下，气体灭火系统可自动完成防护区内的火灾探测、报警、联动控制及喷气灭火整个过程。即:某一防护区发生火灾时，当一类探测器报警后，防护区的警铃动作，通知保护区内无关人员撤离事故现场;当两类探测器都同时报警后，防护区内外的蜂鸣器及闪灯动作，系统进入延时状态，并关闭通风空调等相关设备;延时结束后，在8s内向防护区喷射浓度为8%的七氟丙烷灭火气体，并使其均匀布满整个保护区进行灭火。柴油机房采用无管网气体灭火系统，起火时，在10s内向柴油发电机房喷射浓度为8%的七氟丙烷灭火气体进行灭火。

1.3超细干粉灭火系统

超细干粉灭火系统主要应用于地下副厂房电缆夹层、主变副厂房电缆夹层、低压电缆洞、出线洞，沿缆桥架的走向进行配置。系统采用热引发启动方式，当防护区内环境温度达到灭火装置设定的温度(68℃左右)时，自动启动灭火装置进行灭火;或当连接在灭火装置喷头间的热敏线遇明火后，连锁启动多台超细干粉灭火装置实施灭火，并将喷放动作信号反馈至全厂火灾自动报警主机。

1.4水喷雾自动灭火系统

水喷雾自动灭火系统主要用于发电电动机消防、主变压器消防、SFC变压器消防。消防水源均取自机组低压供水管网沿1号、4号机尾水洞取自下水库。发电电动机消防环管布置在定子线圈上、下端部，在环管上均匀布置40个喷头，每台发电电动机总的消防用水量约为80m3/h;主变压器及SFC变压器均采用固定式水喷雾灭火装置，在消防供水管路中设置雨淋阀组;每台主变分别采用100个喷头，消防水量约为404m2/h;每台SFC变压器设置31个喷头，两台SFC变压器消防用水量约为125.3m2/h。在这3个部位相应位置均设置有火灾探测报警装置，当火灾时，可自动、远方手动或现场手动操作进行水喷雾灭火。

1.5通风排烟系统

电站为封闭式地下厂房，通风防火和事故排烟设计非常的重要。电站设有三大排风排烟系统:

1.5.1主/副厂房排风排烟系统

排风系统在母线洞夹层，设置2台混流风机;主厂房排烟系统设在副厂房顶层，设置2台排烟风机;排烟系统的补风引自交通洞的自然风，在主厂房发电机层吊顶上设置两排排烟口，排烟口间距为15m左右。副厂房的排风排烟系统设置在主厂房顶层。当主/副厂房发生火灾时，主副厂房通风系统停止运行，启动主厂房排烟系统经设在主厂房吊顶上的排烟口进行消防排烟，同时启动副厂房楼梯间及消防电梯前设置的正压送风系统。烟气经过排烟/风平洞至排风竖井，再经上部排风平洞至全厂总排风机房排出厂外。而当母线层、水轮机层发生火灾时，通风系统停止运行，实施灭火措施后，通风系统重新启动转为事故后排烟。排烟时，烟气经过母线洞，由母线洞管道层内设置的排风及排烟风机进行排烟，经上排水廊道至排风竖井，再经上部排风平洞至全厂总排风机房排出厂外。

1.5.2主变洞排风、排烟系统

排风系统设在主变洞右端与通风洞相连位置的通风机室，安装有2台箱式离心风机;主变副厂房顶层安装有1台排烟风机作为主变搬运道的事故排烟，以利于火灾时人员疏散。主变洞内主变室、GIS层、电缆及管道层、SFC变压器室、主变副厂房等均为事故后排烟，排风排烟共用一套系统，当主变洞内发生火灾时，通风系统停止运行，实施灭火措施后，通风系统重新启动转为事故后排烟。排烟时，先排入主变洞排烟机房，汇总后经排风竖井、上排风平洞、全厂总排风风机房排出厂外。

1.5.3出线洞排风排烟系统

该系统设在出线洞末端风机室内，设置2台轴流风机作为出线洞排风兼事故排烟。出线洞采用自然进风、机械排风的通风方式，从主变运输道进风，从地面排风机房排出。当出线洞内发生火灾时，通风系统停止运行，同时关闭进风口及防火阀，实施灭火措施后，通风系统重新启动进行事故后排烟。蓄电池采用免维护密闭式铅酸蓄电池，发生火灾时会产生有害气体。因此蓄电池室设置单独的送、排风系统，排风直接排至主厂房排风道内，同时设置测氢监测装置，当室内氢气浓度超标时，自动启动送、排风系统进行通风。

2讨论分析

电站的消防系统根据国家有关的标准规范进行设计，整个消防系统基本能满足电站的消防要求，但在电站的消防设计中使用高压细水雾灭火系统，优化逃生通道及救援通道，关注桥式起重机消防，有助于完善消防系统，降低电站建设及运行维护成本。

2.1高压细水雾灭火系统

电站有丰富的水资源，而高压细水雾灭火系统所使用的灭火介质正是水。在10MPa以上压力形成的细水雾遇火后迅速汽化，可吸收大量的热，降低燃烧表面的温度，同时，汽化后形成的水蒸气将整体覆盖燃烧区域，使燃烧因缺氧而窒息，具有高效冷却、快速窒息的双重灭火机理。由于细水雾的直径相当的小(约为10μm～100μm)，喷放后可长时间悬浮在空中，需长时间才能汇聚、凝结，很难在电极表面形成导电的连续水流或表面水域，具有良好的电绝缘性，可有效扑救带电设备火灾，如:柴油发电机房、变压器室、中控室、计算机室、电缆隧道等。高压细水雾灭火系统安装时费用会高一些，以本电站为例，大概需要人民币300×104元，但高压细水雾灭火系统用水量仅为水喷淋灭火系统的1%，可极大的减少地下厂房的开挖量及消防水箱、高位水箱的容积;此外，高压细水雾灭火系统采用不锈钢材质，寿命长，可靠性高，几乎不存在设备更换问题，且在备用状态下为常压，可极大的降低日常维护工作量及维修费用。从长远来看，使用高压细水雾灭火系统可提高灭火效率，减少土建开挖费用，降低电站运行维护成本。

2.2逃生通道与救援通道

发火火灾时，电站逃生通道有两条:一是交通洞，为城门洞形，宽8m，高7.50m长1116m，靠近地下厂房安装场的洞口设有防火卷帘门;另外一条是通风洞，宽7.50m，高6m，长1012m。救援通道主要是交通洞，由交通洞进入安装场，从安装场连接消火栓对主厂房及地下副厂房各层进行灭火。呼蓄电站地下厂房中控室设在地面副厂房5楼，即发电机层上一层。当中控室起火时，现场人员可以跑下发电机层，经过1号～4号发电机组，从安装场进入交通洞到达安全区域。与此同时，接到救援命令后，消防车从交通洞进入安装场进行灭火;消防车上的水用完后，在主变运输洞调头，再从交通洞返回。由此可见，当地下厂房中控室发生火灾时，逃生通道与救援通道都为交通洞，在紧急情况下，有可能造成交通洞出入混乱，使消防车及消防队员不能迅速接近火灾点并实施灭火，错过有效控制和扑救火灾的最佳时期，以致造成更大的损失。因此，在后续电站设计中应保证交通洞具有较高的可靠性和安全性，并采取一些新的方案，如:将中层排水廊道设计为另一逃生通道，或在交通洞相应区域设置汇车道等，保证人员安全撤离与消防车、救护车等进场救援两不误;此外，在电站运行过程中，应加强应急疏散通道的管理，注重人员逃生技能的训练。

2.3桥式起重机消防问题

电站主厂房装有两台QD250/50t—21.5A3型桥式起重机。其中一台桥机由于变频器出现故障，导致电阻器异常发热，桥机电气房内部温度升高，烧坏电气柜风扇、电气房内空调外壳等塑胶制品，幸好发现及时，才没引起火灾事故的发生。此外，桥机电源电缆绝缘损坏及电缆接头松动或进潮气等都会导致绝缘击穿产生电弧，而“电气装置故障产生的危险温度、电火花、电弧等可能构成引燃源、引起火灾和爆炸。”因此，必须对桥式起重机的消防有足够的重视!除了在桥机上按照要求配备足够数量的干粉灭火器外，在电站消防设计中，发电机层及安装场相应位置消火栓喷出的水柱应能到达桥机最高点进行灭火。在电站运行中，当桥机停止作业时，应关闭桥机电源，将桥机停放在安装场上方，并在安装场上方设置感温感烟探测器及监控设备。

3结语

第5篇

根据海启高速公路工程可行性研究报告，项目路线终点在启东市与通启高速及崇启过江通道衔接，终点位置的选择应考虑与崇启过江通道、通启高速衔接顺畅，解决好各高速之间的交通转化及与地方道路的连接问题，避免过境交通穿越城市，既保证高速公路网总体布局的合理，又使地方道路与高速系统可以合理衔接，同时还应与启东市城市总体规划相协调。综合考虑终点段区域路网布局和启东市域城镇体系规划特点，本项目终点存在3个路线走廊。

（1）启东西走廊（工可A线）

路线在启东市吕四港镇东南与K线分离，路线转向南经合作镇西侧至启东市城市规划区西北侧的新义村南侧，距崇启高速启东北互通6km处设置枢纽互通与通启高速衔接。

（2）启东中走廊（工可K线）

路线起自启东市吕四港镇东南，向东南至南阳镇西南设置枢纽互通与崇启高速对接，与崇启高速启东北互通组成复合式互通。

（3）启东东走廊（工可F线）

路线在启东市吕四港镇东南与K线分离，向东南经海复镇以西，至南阳镇以东至启东市城区东北侧，距崇启高速启东北互通3km处设置枢纽互通与崇启高速衔接。工可报告从路网结构布局的合理性、对沿海经济发展的影响、交通量与运营里程、崇启长江过江通道衔接性、利用通启高速段交通适应性分析、启东城区对外出行便利性、工程建设规模、与启东市地方路网的衔接、规划吕四港铁路的影响、建设条件、环保、占用土地资源影响分析、地方政府意见等方面进行比较，最终推荐中走廊K线方案。该方案启东北枢纽所连接的通启与海启高速均为4车道。初设互通位置选择初步设计在工可研究路线走廊的基础上，结合现场已变化的主要控制因素及终点枢纽设置条件，布设了K线（工可K线、A线之间，启东中走廊与西走廊之间）、A8线（工可K线，启东中走廊）、A9线（工可K线，启东中走廊，终点接近东走廊）3个线位，并从交通量适应情况、功能性、工程规模、预期经济社会效益等方面对线位进行比选。经比选，对应互通位置点位3的A9线与通启、崇启高速公路、宁启铁路改建工程相互交叉，干扰较大，不利于启东北枢纽的布设，且需要改造刚刚运营2年的启东北互通和征用江苏神通阀门股份有限公司（上市公司）土地，代价很大，因此否定A9方案。对应互通位置点位2的A8线需多次跨越航道，不利于对沿线新安、合作等中心城镇的发展，无法弥补启东西部路网较为薄弱的缺陷，且路线长度较长（较K线造价多约1.9亿元），因此，否定A8线方案。经比较，K线具备以下优势：

（1）显著缩短路线长度（900m），减少主线绕行及地方利用绕行的经济成本（约1.45亿）；

（2）改善终点启东北枢纽建设条件，避免与启东北互通组合成复合式互通群设计，对启东腹地经济起到更大的带动作用；

（3）减少跨越航道次数，降低总体工程规模（降低造价约0.46亿）；

（4）避让启东市祖杰小学。鉴于上述因素，初步设计方案互通位置推荐对应K线的点位1（启东北互通西侧净距约1.2km处）。

2互通设计原则

2.1交通量预测分析

（1）工可阶段预测交通量分析

本项目工程可行性研究始于2005年，根据工可研究交通量预测结果，启东北枢纽在远景设计年限2037年转向交通量为49360pcu/d，主流向为上海—海安，为48274pcu/d。

（2）互通功能定位分析

由于交通量预测成果较早，2009年以来，受国家沿海开发战略等政策的推动，项目区域城镇化快速推进，经济发展迅速，居民交通出行需求大幅增加。由于沿长江经济带高速发展，崇启大桥（2011年通车）作为接入上海的过江通道所产生的集中效应，导致南通—启东—上海方向的交通量增长迅速。通启高速公路作为南通—启东方向的交通主干道，交通量的增长已经超过较早前的预测。因此，由于早期工可阶段预测的枢纽转向交通量与预计实际交通量增长情况存在一定差异，在设计中应充分考虑外部环境、交通量变化的情况进行甄别和调整，使得枢纽设计更加合理，更符合实际需求。通启高速公路为沪陕高速公路和宁通高速公路共线段，属于国高网一段，为了满足快速增长的通行需求，目前扬州江都至泰兴广陵段4车道改8车道改扩建工程初步设计已经完成，计划2014年开工，广陵至南通段的改扩建也已列入计划，因此，通启高速公路作为苏中地区横向交通主骨架的交通功能定位明确。海启高速公路属于江苏省网高速公路一段，主要服务对象为南通沿海港口和开发区，影响区域和范围主要是如东、启东和规划的经济园区，经济发展及地理位置等因素决定了海启高速公路的交通功能定位为区域次骨架。因此，综合考虑功能定位及交通量发展等因素，在启东北枢纽互通方案设计中，采用以通启高速公路为主，海启高速公路次之的互通形式更为合理。

2.2互通设计原则

综合考虑各项因素，启东北枢纽主要设计原则如下：

（1）通启高速公路为国高网路网主骨架，海启高速公路为区域路网次骨架；启东北枢纽方案应适应路网功能定位分析。

（2）为保证终点段2条高速公路的通行能力和服务水平，启东北枢纽、启东北互通（位于通启高速公路）不宜做成复合式互通式立交。

（3）通启高速公路应保持其习惯性和连续性，不产生突变的线形，不宜大幅度降低2条高速公路的平纵面线形。

（4）尽可能满足启东市城市规划和便利沿海开发区发展要求。

（5）在满足“安全环保、主流畅通”功能前提下，尽可能降低工程造价。

（6）海启、通启高速公路主线设计速度均为120km/h，启东北枢纽的主要功能为2条高速公路之间的交通快速转换，因此匝道设计速度和指标尽可能采用较高的指标。

3互通方案

考虑海启作为匝道、通启作为主线；海启、通启均作为主线；海启作为主线、通启作为匝道的3种情况分别布设了5个方案。

（1）方案1：海启作为匝道（80km/h），通启作为主线（120km/h）。通启作为主线、海启作为匝道（分离式路基形式），海启高速以T型枢纽接通启高速（见图4）。在上海—海安方向内侧布设单向双车道的半定向匝道（Rmin=480m），设计速度为80km/h，路基宽度为13.75m。交通量小的海安—南通方向半定向匝道（Rmin=150m）布设在外侧，设计速度采用60km/h，路基宽度分别为8.5m与10.5m。该方案的优点是满足初步设计阶段通启主骨架、海启次之的路网功能定位，总体工程规模最小，不废弃通启高速原有工程，只对老路拼宽改造，对现状高速影响小；缺点是海启平纵面指标较低。

（2）方案2：海启作为主线（120km/h）、通启作为匝道（80km/h）。海启作为主线、通启作为匝道，在保证主流向服务水平的情况下降低通启高速启东—南通方向的设计速度（80km/h）。海安—南通方向匝道采用的设计速度为60km/h，路基宽度分别为8.5m与10.5m。上海—南通方向匝道速度为80km/h（南通至上海方向仍利用通启半幅），路基宽度为13.75m。方案2平面图见图5。该方案的优点是海启高速公路平纵面指标高，通启交通流右进右出，服务水平高，总体工程规模较小。缺点是不符合通启主骨架、海启次之的路网功能定位，通启高速启东—南通方向设计速度低，原通启高速半幅废弃约1.3km，社会负面影响较大。

（3）方案3：海启、通启均作为主线（120km/h）。海启、通启均作为主线，在海安—上海方向布设一对分离式路基（Rmin=1600m），设计速度为120km/h，路基宽度为13.75m；海安—南通方向布设一对半定向匝道，设计速度均为60km/h，路基宽度分别为8.5m与10.5m。该方案的优点是不废弃通启高速原有工程，只对老路拼宽改造，对现状高速影响小。缺点是海启上跨通启桥梁交角20°太小，桥梁设置难度大；占地较大，工程规模较大。

（4）方案4：海启、通启均作为主线。由于海安—南通方向交通量较小（1086pcu/d），在方案3基础上将南通至海安方向的半定向匝道改为指标较低的环形匝道（R=60m）以减小工程规模。南通—海安方向匝道采用的设计速度为40km/h，路基宽度为8.5m。方案的优点是不废弃通启高速原有工程，只对老路拼宽改造。缺点是南通—海安方向环形匝道指标偏低，减速车道出口属于大半径曲线接小半径曲线，安全有隐患，绕行较远；占地最大，工程规模最大。

4结语

通过对启东北枢纽互通设计方案的研究，在互通设置位置、交通量预测、互通功能定位分析、方案的综合比选等方面，提出以下建议，供类似工程设计参考。

（1）枢纽互通方案应与路线方案进行综合分析研究，互为一体，不能单独割裂；

（2）枢纽互通与前后的一般互通应保持合理距离，不宜距离过近组成复合式互通；

（3）应重视枢纽互通的路网功能分析定位；

（4）在初步设计中，建议对上阶段预测交通量的变化情况进行核查分析；

（5）当新建与已建高速公路通过互通相接时，改建不应大规模破坏、废弃原有工程；

（6）方案比选中，安全是首先考虑的因素，同时应满足互通功能定位及适应发展要求，此外，施工方便、造价合理也是要考虑的重要因素；

第6篇

矿井原井田3煤层赋存深度为－250m～－650m，2012年后新增部分井田资源，新增井田范围3煤层赋存深度为－750m～－1050m。矿井采用两个水平开拓，一水平标高为－400m，二水平标高为－980m，－400m水平和－980m水平之间设置一中部车场，标高为－690m，一水平与中部车场通过4条暗斜井联系，中部车场与二水平通过3条暗斜井联系，为满足掘进期间临时排水的需要，在－690中部车场内设置一临时排水系统，根据掘进地质说明书，区域总正常涌水量为150m3/h，为保证施工安全，参照《煤矿安全规程》的相关规定，临时排水系统容量在600m3以上可满足需要。

2方案研究

根据施工需要，临时排水系统实际方案需同时满足以下要求:600m3以上的容量;方便清捞;尽量减少工程量;方便排水设备布置;提高容灾抗灾害能力。在巷道底板挖设大容量水窝的传统布置方式无法满足600m3以上的容量要求，同时难以清捞淤泥，给使用上带来极大的不便，加上对现场条件要求苛刻，对周围巷道影响较大，权衡之后，此方案不可使用。而正规水仓泵房的布置形式工程量大，施工复杂，工期较长，由于本排水系统作为临时排水使用，出于技术经济效益情况的考量，需采取创新型设计方案，既能满足需要，又能保证经济合理。

3设计方案

为满足要求，经过方案论证，确定了以下布置方案。临时水仓开门口布置在回风联络巷内，平巷施工出安设水泵空间后，－20°下山施工至水仓巷道顶板标高低于联络巷内水沟底板标高位置后，变平巷施工1#及2#两临时水仓，两仓之间砌筑一道隔水墙，高度2m，水沟分别联系到两水仓门口，并设置水路转换设施，使水流可随时切换流入任意一仓，在联络巷内设置两道风门，风门上设置调风口，通过两个调风口调节控制风量，使仓内风流稳定，符合规范。

4设计说明

4．1满足600m3以上的容量，且容量可灵活调整

由于布置方式非常灵活，各设计参数可根据需要进行调整，此处设计1#仓及2#仓设计采用10m2断面，单仓容水有效长度30m，容量共600m3，可完全满足临时排水需要。

4．2使用合理，清捞方便

在水仓内沿巷中铺设轨道，水仓入口对侧设置小绞车，正常使用时水流优先进入1#仓，当仓内水位上升，水面高过2m高的隔水墙时，水流越过隔水墙进入2#仓，同时淤泥在1#仓淤积，需要清捞时，将水流调整为流入2#仓，同时派专人进行看泵排水，保持2#仓的水位不能高于2m的隔水墙，将1#仓内水抽出后，通过小绞车配合矿车进入仓内进行人工清捞，清捞完毕后将水流恢复，依此两仓循环使用，循环清捞，保证了水仓的高效使用和高效清捞。

4．3工程量较小，节省成本，缩减工期

按此方案布置的临时水仓，相比正规的水仓泵房布置方式大大地减少了工程量，在当前社会煤炭形势较差的情况下，符合节本增效的技术要求，一个巷道工程量低于100m，同时布置了水仓和泵房、系统运行可靠、容量满足需要的临时排水系统，是值得大力提倡的。

4．4方便排水设备布置

此布置方案相比普遍采用的大水窝临时布置方式，具有单独的水泵安设和运行空间，可以安设运行、检修、维护方便可靠的离心泵，管路布置和空间利用上更加合理。

4．5有利于提高容灾抗灾害能力

第7篇

SCADA网络系统的升级。根据SCADA系统和主网络模块的接口形式进行程序接口分析，制定主网络推送设计图形，对相关的通信信息、数据传输内容、网络配电系统进行合理的校验和分配，从而实现综合性的电站模块网络系统的自动化升级。置入负控系统模块，进行自动服务模块运行，对不同的安全级别的模块数据进行耦合，筛选需要提取的数据信息，对不需要的信息进行退位式清理。

二、配电网的配置管理方案

1．配置网络动态监控管理过程。根据输配电中相关的绘图模式进行设备运行交接模式分析，对相关设备属性和流程步骤进行规程化管理，配备节点和角色，保证供电部门的设计绘图、人员的设计审核标准符合相关的配电运行过程。通过配电试运行完成复审阶段，将自动化设备运输节点内容进行入库分析，提交调度管理员相关的设计图纸，制定合理的设计分工验收步骤，完成最终有效化的设计确认。

2．配电网络模式的结构分析。根据输配电网络模式的相关变电站图形，制定合理的数据静态网络拓扑管理模式，实现设备之间的配电网络连接，保证输配电系统的直观供电配比过程，采用合理的电区网络规范规程，对相关的输配电网络分布情况进行标注，抱孩子呢个整体输配电网络系统中相关的各个节点可以配送有效电路。

三、智能配电网设计方案

根据SCADA网络系统进行全网的电力网络模式控制管理，加强数据的有效化采集和分析过程，制定全方位的综合性数据分析过程，从而保证全局化的各部门之间数据共享管理模式。制定合理的用电调配管理系统，采用网络数据调控的方式完善数据电网的快速化规划和管理，制定合理的电网故障排除和控制系统，配备良好的网络发令控制调度平台，实现综合性的只能配电网路输送。

1．根据用电的调度情况进行配电调整。按照实际的全网线路规划情况进行主线和配线的设备承载调控，设定相关的用户故障率，加强对用户数量的宏观调整，根据用户的不同电量需求设定合理的电价标准，分析不同输配电程度可以保证的正常供电需求，从而实现快速的经济价值调动管理。及时进行耗电损耗程度分析，设定良好的用户信息观察控制方面，保证对供电损耗信息合理的统计，实现高性能的输配电分析。

2．设计用电故障抢修管理方案。根据网络系统的相关设计过程制定合理的输配电设计方案，对配电线路和网络拓扑结构进行分析，保证输配电数据实时更新，及时停电抢修通知，防止因为停电造成信息的中断，影响整体供电系统的快速发展。采用合理的网络拓扑配电输送控制过程，对相关的网络拓扑结构进行补充形式的备用方案设计，一旦发生大面积停电，可以采用备用方案，在短时间内完成主要输配电线路的畅通，在保证基本电力运行的情况下，再逐级进行电力维修，从而防止因为突发性大面积掉电，造成系统的瘫痪，无法在短时间内完成输配电网络系统的恢复。

3．设计输配电网络管理平台。根据输配电网络设计的管理平台，对相关的网络用电进行内部部署，制定移动服务终端访问管理平台，逐步提高服务终端、移动终端、网络终端三者之间的通信服务管理模式关系，建立快速、系统的电力设备移动运行过程，从而实现高效系统化电力输配电调度过程，对输配电中相关的通信服务网络进行规划，设定网络电话、网络视频资料传输管理模式，大幅度的提升输配电网络调试的工作效率，从而逐步调整输配电的网络结构，制定新的输配电系统管理平台，实现快速的网络拓展运行。

4．输配电网络系统的自动化识别过程。根据输配电网络正常运行的标准数据系统进行定时的检测，通过检测报道回馈到系统终端，工作人员通过系统数据统计平均值，分析和研究相关的输配电日产量。在输配电过程中，一旦发生输配电系统问题，系统数据会第一时间发生报警功能，痛过网络终端检测系统反馈给相关的管理人员，管理人员及时应对各类情况，启动辅助方案，从而保护配电网的正常供电效果。

四、结语

第8篇

注塑模具制造时，一般先用数控机床对工件毛坯进行切削加工，当模具结构复杂时，有些部位数控加工刀具很难加工到位，或者说若要加工到位，费时费力，效果不好，例如注塑模具的型腔尖角、深腔、筋和窄槽等部位。对于这类部位的加工，就需要进行电火花成型加工。该后模对应于塑件加强筋位置便是多条窄槽，这些窄槽的加工就需要电火花成型加工来完成。电火花放电的原理是由脉冲电源输出的电压加在液体介质中的工件和工具电极（亦称电极）上，当电压升高时，会在某一间隙最小处或绝缘强度最低处击穿介质，产生火花放电，瞬时高温使电极和工件表面都被蚀除掉一部分材料。电火花加工实际就是电极和工件间的连续不断的火花放电的过程，工件不断产生电腐蚀，电极不断地向工件进给，最终可将电极的形状复制在工件上，加工出所需要的形状。因此，在对模具进行电火花放电加工之前，必须设计并制造出适合的电极方能进行放电加工。按照目前的模具制造水平，结构复杂的注塑模具在加工过程中，往往需要几个、几十个，甚至上百个电极。所以，电极的设计制造是模具制造中非常重要的环节，控制电极的制作成本也是控制整套模具生产成本的关键因素之一。

2注塑模具筋位电极常规设计方案

根据电极在模具制造过程中的作用可将其分为产品外形成型电极、清角电极、筋位电极、“铜打铜”电极（即用来对电极进行电加工的电极）等。按电极组合方式可分为整体电极、组合电极及一极多用电极（也称跑位电极）。按电极制造材料又可分为普通紫铜电极、石墨电极和特种铜电极等。对于一般电极，其结构主要包括成型部位和电极基准部位等组成。对于前文所述的塑料盒零件的注塑模具后模制造，电极材料选用普通紫铜电极即可。如果模具尺寸不大，筋位电极一般会采用整体电极，如图3所示；如果尺寸比较大，通常会采用跑位电极，只做一条筋位的放电电极，即类似于图3所示的整体电极的1／8，通过对后模上加强筋位置的逐一放电来完成放电加工任务。相比之下，整体放电电加工用间短，电极制作成本偏高，成型误差小；跑位放电电极制作成本低，放电耗时长，成型误差受电极自身损耗较大。

3注塑模具筋位电极设计方案优化

结合上述情况，在保证生产效率的前提下，本着最大程度降低生产成本的目的，笔者将本塑料盒筋位电极的制作方案进行了创新性优化设计。放弃原来的切削加工方式，同时将电极基准部位由紫铜材料改用普通钢材，电极成型部位仍采用紫铜材料，将电极制作成镶拼结构。筋位电极基准部分投影示意图，示意图中间又以局部放大视图的形式对镶拼位置的结构进行了表示这两部分均采用电火花线切割方式进行加工，在普通钢板上割出电极成型部分镶拼框，并加工电极吊装螺丝孔或其他吊装结构，同时用铜板割出8件同样的电极成型部分，切割路径如图5、图6的投影轮廓所示。由于加强筋一般情况下对形状精度要求较低，因此，电极成型部分的拔模角度采用手工打磨的方式即可满足要求。最后将打磨后的电极成型部分按要求拼装到电极基准部分的镶拼框里，保证两部分的垂直度和各成型部分底面的共面度，便可进行下一步的放电加工了。另外由于放电加工基本没有切削力，因此直接镶拼或进行涂胶固定后镶拼结构是能够满足放电要求的。

4结束语

第9篇

乍得首都恩贾梅纳90kV电力环网项目主要由四个变电站组成，如下图1所示。四个变电站主接线形式类似，90kV、15kV主接线均采用单母线分段接线，各站均按配置两台容量为25MVA的两卷变压器规划。

2继电保护配置分析

继电保护配置方式要满足电力网结构和厂站的主接线的要求，并考虑电力网和厂站的运行方式的灵活性，所配置的继电保护装置应能满足可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求。微机继电保护是以数字式计算机作为技术基础，利用微处理器作为其软硬件的核心，通过输入输出通道接口的有效配合，实现保护功能。相对传统继电器式保护，具有高准确率、更高的可靠性、快速性、灵活性，技术成熟，成本低，本工程选用微机化的保护装置将为电网的安全稳定运行提供良好的保障。乍得首都恩贾梅纳90kV电力环网项目规模较小，每个变电站主接线为单母线接线，变压器远景容量仅为2*25MVA，比国内常规110kV末端变电站的一台主变容量50MVA还小;同时该项目的最高电压等级也才90kV，根据乍得电力规划，远景将建立220kV、500kV高压骨干电网。从国际上的各国电网继电保护来看，一般骨干高压电网(220kV及以上设备)，系统稳定对故障切除时间要求比较高，应配置两套独立的主保护;而对电压等级低的系统保护采用单套配置，并配置相应的远后备保护，即在故障设备本身的保护装置无法正确动作时，由相邻设备的保护装置延时跳闸。乍得90kV电力环网项目规模小，在中长期规划纲要中不属于骨干电网，从电网地位、经济性、国际继电保护配置惯例来看，90kV系统和设备的主保护可不按双重化配置。从重要性及电网架构来说，90kV系统应按配置单套主保护，并设置远后备保护，主保护应采用能快速切除内部故障原理的保护，如差动保护。综上分析，本工程最终的继电保护配置方案为:各90kV线路两侧各配置一套全线速动的电流差动主保护;90kV母线配置一套可快速切除母线故障的电流差动保护;90kV主变压器采用一套快速动作的主保护，高低压侧配置独立的后保保护;15kV各元件采用三段式过流保护。

3乍得恩贾梅纳90kV电力环网项目的继电保护配置

3．190kV电缆线路、架空线路及混和线路的保护配置

90kV架空线路或与电缆混合的线路，故障往往由雷击、雷雨、鸟害等自然因素引起，瞬时性单相故障几率多。本工程作为乍得国内首个最高电压等级的环网工程，电网的可靠供电、至关重要。为此每回线路两侧均配置一套光纤分相电流差动主保护，并配置三段式相间距离保护、三段式接地距离保护、二段式零序保护、独立的反时限零序保护，具有选相功能的零差保护作为后备保护，以保证高电阻接地故障时能可靠地有选择地切除故障。保护采用主后合一装置。90kV电缆线路由于全程埋在地下，无雷击、雷雨、鸟害等自然因素引起的瞬时性单相故障，一般为永久性故障，为此每回线路两侧均配置一套光纤三相电流差动主保护和三相重合闸功能，其他同架空线路保护配置。乍得西站有两回至FARCHA2电厂线，由于距离仅350m，该段线路保护纳入FARCHA2电厂升变压器的差动保护范围内，差动保护设在FARCHA2电厂内，本侧仅配置一套过流保护。

3．290kV母线保护和断路器失灵保护的配置

90kV母线要求配置一套电流差动保护装置，保护可快速切除母线上的故障时。考虑乍得90kV电压电网的重要性，要求每个变电站配置一套90kV断路器失灵保护。当90kV某支路故障断路器失灵，由支路保护启动断路器失灵保护，失灵保护断开与拒动断路器连接在同一母线上的所有支路的断路器，减少事故停电范围。由于微机保护易实现功能集成，目前国内外主流保护厂家提供的母线微机保护均含有断路器失灵保护功能，考虑经济性，本工程配置的母线保护也要求集成断路器失灵保护功能。

3．3主变保护的配置

电力变压器是电力系统中使用相当普遍和十分重要的电器设备，它若发生故障将给供电和电力系统的运行带来严重的后果。变压器可能发生的故障有:各向绕组之间的相间短路;单相绕组部分线匝之间匝间短路，单相绕组和铁芯绝缘损坏引起的接地短路;引出线的相间短路;引出线通过外壳发生的单相接地短路以及油箱和套管漏油。变压器的不正常工作情况有:外部短路或过负荷引起的过电流;变压器中性点电压升高或由于外加电压过高引起的过励磁等。主变压器按主保护、各侧后备保护分开单套配置的方案，并配置独立的非电量保护。主要保护功能配置如下:(1)反映变压器绕组和引出线多相短路、大电流接地系统侧绕组和引出线的单相接地短路及绕组匝间短路的纵联差动保护或电流速断保护;(2)反映变压器油箱内部短路故障和油面降低的瓦斯保护、油温过高等的非电量保护;(3)变压器外部相间短路并作为瓦斯保护和差动保护后备的低电压(或复压)起动过流保护;(4)高压侧中性点间隙过流、过压保护;(5)高、低压侧零序方向过流保护、零序过流保护;(6)各侧过负荷保护。

3．415kV低压元件的保护装置

国际上15kV及以下电压等级的系统中，因为绝缘对投资影响较小，一般采用非直接接地方式。经调研，乍得当地15kV系统采用直接接地系统，故本工程15kV也采用直接接地系统，15kV线路、电容器组、站用变等保护装置除装设反应相间故障的三段式过流保护，还应配置反应单相故障的零序电流保护，单相故障直接跳闸。

4结束语