两降一升工作方案第1篇

在进出口贸易总额同GDP之比已达50％的今天，人民币升值肯定会对中国经济产生负面影响，但这种影响到底有多大？持续的时间会有多长？目前已发表的文献尚无法就这些问题得出量化的回答。本文通过应用China_QEM模型就人民币汇率升值对中国宏观经济的影响进行模拟，得出了有一定参考价值的数量结论。

汇率的变动将首先影响到中国的国际收支，之后通过对经济总量及价格的影响波及宏观经济的其它变量。在事实上采用固定汇率制、对资本项目实施严格管制并且利息率市场化程度还很低的情况下，汇率变动将不会对短期资本流动产生大的影响。另外，由于中国对外直接投资尚在起步阶段，数额相对较少，因而基本上可假定，国际收支表中的金融项目是由外商来华直接投资所决定的。同时，由于数据来源的限制，在经常项目下，China_EM模型也只考虑了商品进出口，未包括服务进出口等其它项目。因而，在引用本文所列China_QEM模型拟合结果时须加以注意。

在确定基准方案的基础上，我们利用China_QEM模型对汇率的三种调整方式进行了模拟，结果如下。

模拟方案一人民币一次性中幅升值的效应分析

本方案假定，2004年第一季度人民币升值5％，之后汇率保持在新水平。

人民币升值，将首先影响到进出口价格、进出口额以及人民币实际汇率和外商直接投资。与基准方案相比，升值后人民币进口价格将下降5％。

工业品出厂价格指数受人民币进口价格指数下滑的影响，自第二季度开始明显低于基准方案，在持续低于基准方案约5年之后方趋于平稳。届时，与基准方案相比，工业品出厂价格指数约下降1.5％。

消费者价格指数受人民币进口价格指数的影响较小，但受工业品出厂价格指数影响较大，它与基准方案的偏离略晚于工业品出厂价格指数，自2004年第三季度才开始低于基准方案，但偏离时间长于工业品出厂价格指数，下降幅度也大于工业品出厂价格指数。8年之后与基准方案相比，消费者价格指数间的差距仍在扩大，与基准方案相比降幅接近2％。以消费者价格指数计算的通货膨胀率在最初两个季度几乎与基准方案相同，但第3个季度起开始低于基准方案约0.25个百分点，之后降幅渐渐回落，两年后虽仍低于基准方案，但已可基本忽略不计。

受工业品出厂价格和进口价格下跌的双重影响，人民币出口价格指数与基准方案相比，2004年第一季度将下降2.83％，自第二季度起下降幅度将有所减缓，至第三季度下降幅度达到最小，之后下降幅度将渐渐回升，在约8个季度后厂降幅度稳定至3.3％左右。

尽管人民币出口价格指数呈下降态势，但由于人民币升值，美元出口价格指数仍呈上升态势，因而导致出口相对价格大幅上扬。2004年第一季度出口相对价格比基准方案上升2.29％，2004年第二季度上升2.47％，2004年第三季度上升幅度最高，达到2.56％，之后上升幅度逐渐下降，在人民币升值约8个季度后趋于稳定。届时，与基准方案相比，升幅约在1.8％左右。

尽管人民币进口价格和工业品出厂价格均呈下降态势，但进口相对价格仍大幅下跌。2004年第一季度，由于工业品出厂价格指数尚无变化，进口相对价格下跌幅度与人民币进口价格指数的下跌幅度相同，为5％。之后，随着工业品出厂价格指数的下降，进口相对价格下降的幅度有所减缓，至5年后降幅稳定在约3.6％左右。

人民币升值后，受进出口相对价格以及国内产出水平下降的影响，进出口额呈现下降态势，但由于J曲线效应，以人民币计价的出口额下降幅度在最初的5个季度内要小于以人民币计价的进口的下降幅度。之后出口下降幅度超过进口下降幅度，约在5年后两者下降幅度之差稳定在0.35个百分点左右。与此相对应。以美元计价的进出口额自人民币升值后却一直呈上升趋势。与基准方案相比，除第一季度出口增幅略小于进口增幅外，出口增幅在第2个至第6个季度均高于进口增幅，之后进口增幅开始高于出口增幅，约在4年后进出口增幅之差稳定至0.35个百分点左右。

相对于价格指数的下跌幅度而言，人民币升值对现价总消费的影响很小，仅使现价总消费下降不到0.7％；同时受消费者价格指数下滑的影响，不变价总消费却在短暂下降后一直呈上升趋势，8年之后与基准方案相比上升约1.2％。

名义固定资产投资在人民币升值后虽有所下降，但下降幅度极为有限。在汇率调整4年后下降幅度稳定在0.4％左右。

人民币升值，在最初的约6个季度内对名义政府消费基本无影响。此后政府消费与基准方案相比开始有所下降，至6年后降幅稳定在0.5％左右。

综合上述各因素的作用，与基准方案相比，名义GDP在人民币升值后下降较快，但在连续下降约10个季度之后降幅趋于平稳，约为0.6％左右。各价格指数虽均呈下降趋势，但各自下降开始的时间与速度有较大差别，因而GDP减缩指数在人民币升值最初的约8个季度内与基准方案相比却出现一定幅度的上升。其升幅在第2个季度达到最大，为基准方案的1.15％，之后升幅开始减小，约在3年之后较基准方案有所下降。在人民币升值8年之后较基准方案约下降0.7％左右。在上述两项因素的作用下，实际GDP同比增长率仅在人民币升值的前4个季度内低于基准方案，其中第一季度低1.29个百分点，第二季度低1.41个百分点，第三季度低1.32个百分点，第四季度低0.96个百分点。但在第2年的前3个季度，实际GDP同比增长率却出现一定程度的反弹，较基准方案反而高出0.4至0.6个百分点。之后，虽仍高于基准方案，但超出的幅度却只在0.2个百分点上下波动。

由于中国利率市场化程度较低，证券市场规模还很有限，企业固定资产投资的资金来源还基本限于商业银行贷款，居民储蓄的主要形式也还是把钱放入银行（与存款利息率的高低基本无关）。鉴于企业固定资产投资已基本属于追求利润最大化的行为，资本使用者成本（由通货膨胀率、折旧率、利息率以及税率共同决定）已成为决定企业投资的主要因素，货币供应量的多少主要取决于货币需求，而在利息率不变的情况下，货币需求基本取决于经济增长和相应的物价水平。因此从模拟结果看，货币供应量M，受人民币升值的影响很小，8年后相对于基准方案也只下降了不足0.5％，但由于人民币升值对消费的影响，准货币的供应量（M2-M1）相对于基准方案却在8年后下降了1.5％。不过总的来看，正如以消费者价格指数计算的通货膨胀率所显示的那样，通货收缩的压力仅表现在最初两年，之后对货币供应量基本不再有大的影响。

模拟方案二人民币一次性较大幅度升值的效应分析

本方案假定，2004年第一季度人民币升值10％，之后汇率保持在新水平。

升值后人民币进口价格较基准方案下降10％。工业品出厂价格指数在前两个季度几乎与基准方案相同，但自第三季度开始出现明显下滑，到8年后与基准方案相比降幅达3％以上。消费者价格指数基本与工业品出厂价格指数同时下降，但与基准方案相比，其降幅高于工业品出厂价格指数，8年后与基准方案相比降幅已接近4％。以消费者价格指数计算的通货膨胀率在最初两个季度几乎与基准方案相同，但第三季度起开始低于基准方案约0.5个百分点，之后降幅渐渐回落，与方案一相似，两年后虽仍低于基准方案，但已可基本忽略不计。与此同时，人民币出口价格指数在人民币升值后即开始低于基准方案，虽第2、3个季度下降幅度有所减缓，但之后降幅逐渐加大，约在8个季度后降幅稳定在6.7％左右。

与方案一相似，进口相对价格最初较基准方案下降达10％，之后随着工业品出厂价格的下降，进口相对价格降幅缓慢回升，8年后回落至7％左右。出口相对价格最初上升较快，前5个季度均在5％以上，但自第3个季度起升幅开始下降，约在8个季度后稳定在3.7％左右。由于J曲线效应，人民币升值后，在以人民币计价的进出口额与基准方案相比均呈下降趋势的同时，出口额的降幅在最初5个季度内小于进口额的降幅。之后，出口额降幅将大于进口额的降幅，约在5年之后两者下降幅度之差稳定至0.7个百分点左右。以美元计价的进出口额在人民币升值后均呈现大幅上升的趋势，同时，与基准方案相比，只有第2到第5个季度的出口额升幅高于进口额升幅，自第6个季度起进口额升幅开始超过出口额升幅，并在约4年后两者之差稳定在0.7个百分点左右。

与基准方案相比，人民币升值10％，对现价总消费的影响从最初的些许影响到两年后稳定在低于基准方案1.3％左右，而不变价总消费只在第2、3个季度出现短暂下降，之后则一直呈上升趋势，8年后与基准方案相比上升约2.5％左右。

名义固定资产投资与基准方案相比下降幅度很小，在汇率调整4年后下降幅度稳定在0.8％左右。

人民币升值后的最初5个季度内，名义政府消费基本与基准方案一致，此后政府消费开始下降，但降幅在6年后将只有1％左右。

与方案一类似，名义GDP在人民币升值后呈下降的态势，但在10个季度之后将稳定在略高于1％。GDP缩减指数在最初约8个季度内较基准方案出现一定幅度的上升，升幅在第2个季度最大，达2.27％，随后开始缩小，并于3年之后开始低于基准方案，8年后将较基准方案下降1.2％左右。实际GDP同比增长率仅在幅度上与方案一有所差别，其趋势基本相同，也是先降后升，最后稳定在高于基准方案0.4个百分点左右。

与方案一类似，货币供应量M1受人民币升值的影响不大，8年后相对基准方案也只下降0.9％左右。准货币的供应量（M2-M1）在8年后相对基准方案下降了约3％。通货紧缩的压力只体现在最初两年。

模拟方案三人民币小幅渐进式升值的效应分析

本方案假定，人民币自2004年第一季度起每季度升值1％，连续升值5个季度，之后保持不变。

相对于一次性大幅调整，如进行持续的小幅调整但最终调整的幅度相同，则由于误差修正机制的存在，系统调整的过程将大大缩短，对宏观经济的冲击要小一些。以价格的变化为例，无论消费者价格指数、工业品出厂价格指数，还是人民币进出口价格指数，与方案一相比，相对于基准方案，它的下跌幅度均会有所减少。相对于一次性大幅升值，人民币小幅渐进式调高币值的做法，对进出口的影响在前两年明显减弱，但对更长期的影响基本与一次性大幅调整接近。同样的情形可见于其它名义类变量，如名义GDP、名义总消费及名义固定资产投资等。然而值得注意的是，不变价总消费在第一年较方案一有所上升，而在第二年和第三年明显低于方案一，同时在长期也要略低于方案—。相比之下，实际GDP同比增长率第一年要高于方案一，而第二年低于方案一，但随后却基本与方案一相同。

尽管从长期看，方案三与方案一中以消费者价格指数计算的通货膨胀率基本相同，但在前6个季度，方案三却高于方案一或与方案一持平，表明人民币的渐进式升值所产生的通货收缩压力要明显小于瞬间调高人民币币值的做法。同时从长期看，无论以M1或M2-M1所表示的货币供应量均高于方案—。

结论及政策建议

综合上述，采用China_QEM模型对人民币升值进行政策模拟的结果与经济学理论基本相符，如汇率调整之后所出现的J曲线效应、人民币升值所引致的通货收缩压力等。

模拟结果显示，当汇率调整为一次性冲击时，因人民币升值而引致的J曲线效应对经常项目的改善只表现在前5个季度，其后经常项目顺差将呈减少趋势。而当对汇率进行渐进式调整时，J曲线效应却几乎不存在（只在第1个季度出现，且幅度很小）。

两降一升工作方案第2篇

关键词：PLC；长条型砖；多规格；升降出砖

1 前言

当今各行业均存在不同程度的人力资源匮缺现象，在陶瓷行业中，劳动强度大的岗位尤为明显。为减轻工人的劳动强度、提高机器作业水平，因此加强自动化控制的应用是大势所趋，也是一个有效的解决途径。

在多规格长条型砖的生产过程中，陶瓷坯体经过窑炉高温烧成之后，需进行加工，如：分级、包装等。由于生产线传输速度较快，每分钟走砖8排以上；而且砖体温度高，一般在80 ℃ 以上；小规格砖每排片数多（如：600 mm×150 mm，每排8片）；大规格砖，单件质量重（如：1200 mm×250 mm，每片12 kg以上）。传统生产多规格长条型砖的窑炉，通常是工人在窑尾手工捡砖。工人在如此高温的环境下进行繁重的作业，体力消耗较大，容易出现体力透支、高温中暑等现象。

然而，用自动化控制多规格的长条型砖，其控制难度大。对小规格砖（如：600 mm×150 mm），自动升降出砖易混乱，造成出砖失败；而大规格长条型砖（如：1200 mm×250 mm或1000 mm×200 mm）两片为一排，每次升降拉出两片，控制难度也比较大，稍有不当，极易造成侧翻跌落。故很多生产长条型砖的陶瓷厂只能采用在窑尾手工捡砖。为了解决这些难题，本文应用PLC 自动化控制技术，以实现窑口长条型多规格升降出砖的自动化控制。笔者通过不断改进优化方案，成功摸索出了既减轻工人的劳动强度，又可提高经济效益的方案。

本文就基于PLC的窑口长条型多规格出砖解决方案的系统组成和控制方面进行了阐述，并说明了系统的工作流程，希望能给同行们以探讨、借见，来共同为提高我国陶瓷业的现代化水平而努力。

2 PLC的技术指标

2.1 添加电动挡砖系统

首先，要在窑口出砖辊台上添加电动挡砖系统，以挡齐或挡正每一排砖，并有调整、均匀排距作用，为升降出砖做准备。根据长时间观察，添加两套电动挡砖系统为宜。第一道挡齐砖，第一、二道独立挡砖间，至少要有三段传动辊台。第一、二段辊台拉开排距，第三段辊台位于第二次挡砖系统前，主要用于短暂停砖用（因挡砖完成，高速出砖时，在挡砖前的那段辊台，如果有砖，要暂停）。第二道独立挡砖系统目的是完成升降前对整排砖进行最后的调整。

2.2 确定升降出砖数量

根据窑口实际情况，确定升降出砖的数量，通常三条为宜，两条生产，一条备用。如有特殊情况时，可以窑尾出砖，故三套升降出砖系统基本可适应大多数窑炉的出砖要求。

2.3 确定不同规格长条型砖的出砖方案

首先确定是生产小规格砖还是大规格砖，如：确定生产小规格长条型砖（如：600 mm×150 mm），即每排出8片砖；确定生产大规格长条型砖（如：1200 mm×250 mm或1000 mm×200 mm），即两片为一排进行出砖。

2.4 手动控制与自动控制

对每个挡板，每个升降装置及升降的传动，都要有手动控制功能。以便对每个装置单独调整、检修或排除故障。而自动控制系统，可选择对每个独立挡砖系统以及每个升降出砖系统，自动运行或停止。

2.5 注意事项

在系统运作中出现运行出错，要有适当的应对措施。

3 PLC控制系统设计

3.1 PLC选型

根据以上技术指标和控制要求，系统配置共有：两套挡砖系统、三套升降出砖系统。每套需要的输入、输出点数量如下。

（1） 每套挡砖系统要有输入点（4个）：两个光电开关、一个接近开关、一个一位旋钮；输出点（4个）：三台电机，分别是：挡板升降、挡砖段辊台（要有高低速）、挡砖前段辊台。

（2） 每套升降出砖系统要有：输入点（6个）：对射光电两对、两个接近开关、一个两位旋钮；输出点（6个）：四台电机，分别是：横带升降、横带传动、横带段辊台、横带前段辊台、两个气动升降挡板。

综上所述，该系统共需要：输入点：2×4+3×6=26（个）；输出点：2×4+3×6=26（个）。

原窑口出砖系统采用的PLC是OMRON的CP1E-N40DT-D，这是一个DC24V供电的24个输入点，16个晶体管输出点的PLC控制系统，需再增加一个20点（CP1W-20EDT）和一个40点（CP1W-40EDT）的扩展模块。

3.2 系统资源分配

（1） 数字量输入部分

数字量输入部分的输入地址分配如表1所示。

（2） 数字量输出部分

数字量输出部分的输出地址分配如表2所示。

4 PLC各技术指标的实现

4.1 电动挡砖系统的设计

本文只对电动挡砖系统中第一套独立挡砖系统做详细介绍（见图1），第二套独立挡砖系统可参考第一套进行设计。

由图1可知，先把第四段辊台分为三段，分别是M41、M42、M4三段，其中，把第一道挡砖系统安装在未加装挡砖前的第四段辊台；M42为挡板挡砖段，上面需加两个挡砖电眼，分别为挡砖电眼1、挡砖电眼2。这两个挡砖电眼用来检测整排砖是否到齐，应分别安装在一排砖最靠后到的两片上面进行检测，如图2所示。

如果按图2的入砖方式进行走砖，1#挡砖电眼1、1#挡砖电眼2就应当分别安装在图2中所示的位置。

挡板的升降通常是采用一个半圆形的铁制挡块，配合接近开关来控制。1#挡砖定位（3.09）有信号，升降电机停，此时挡板升到位；1#挡砖定位（3.09）无信号，升降电机停，此时挡板降到位。1#电动挡砖的部分程序如表3所示。

4.2 升降出砖系统的设计

由上述所述，该窑口升降出砖方案需三套升降出砖系统，每套升降出砖系统要有：横带前后对射光电开关各一对，分别用于检测进砖和出砖完毕；两个接近开关，分别用来检测横带的上位和下位；一个两位旋钮，该旋钮有三个功能：左侧、中间、右侧，分别是：手动横带升降、停止、连续出砖。第一次从中间打向左侧，横带手动升起，再从左侧打回中间，第二次从中间打向左侧，横带手动降下。该旋钮在中间位置，对应的升降带不工作。该旋钮打到右侧，对应的升降带自动进行符合条件的连续升降出砖工作；控制四台电机，分别是：横带升降、横带传动、横带段辊台、横带前段辊台。这里要特别说明的是：当横带刚挡好砖，开始自动升起时， 横带升降前辊台有来砖；当横带在上位，上的砖已出完；刚开始下降时，横带升降前辊台有来砖。在这两种情况下，横带升降前辊台要稍做停顿，等横带升到上位或降到下位，再传动两个气动升降挡板。升降横带有四条传动带，按辊台传动方向，从小到大数，横带第二、三道之间，安装一气动挡板，在这里我们称为中挡板；第四道带后安装一气动挡板，称为后挡板。

4.2.1小规格长条型砖出砖方案

小规格长条型砖（如：600 mm×150 mm，每排8 片）的出砖方案如图3所示。

由图3可知，中气动挡板不工作，以2#升降出砖为例，当2#横带处于下位，且2#横带升降前对射光电开关（S06）ON 。当2#横带升降后对射光电开关（S08）OFF时，2#后气动挡板ON；当2#横带升降前对射光电开关（S06）由ON变为OFF后计时0.25 s，认为当前这排砖已挡齐，2#横带可以升起，当2#横带正在升起，但未升到上位的过程中，如果S06变为ON，则M11（2#带前传动）要暂时停止运行，以防止碰撞；当2#横带升到上位时，M11（2#带前传动）可继续运行，2#后气动挡板OFF。此时，如果2#出口要砖信号ON，则M20（2#带出砖）ON，M20（2#带出砖）ON计时2 s后，认为2#横带上的砖已出完。确认2#横带下面无砖后，2#横带可以降下。同2#横带上升时一样，当2#横带正在下降，但未降到下位的过程中，如果S06变为ON，则M11（2#带前传动）要暂时停止运行，以防止碰撞。

4.2.2 大规格长条型砖的出砖方案

大规格长条型砖（如：1200 mm×250 mm或1000 mm×200 mm）两片为一排的出砖方案如图4所示。

由图4可知，中气动挡板不工作，以2#升降出砖为例，当2#横带处于下位，且2#横带升降前对射光电开关（S06）ON ，2#横带升降后对射光电开关（S08）OFF时，2#后气动挡板ON，2#后气动挡板ON计时 0.18 s后，认为已挡好该组中的第一片砖。此时，2#中气动挡板ON，2#中气动挡板ON 计时0.07 s，认为该组的两片砖都已挡好。2#横带可以升起，当2#横带正在升起，但未升到上位的过程中，如果S06变为ON，则M11（2#带前传动）要暂时停止运行，以防止碰撞，当2#横带升到上位时，M11（2#带前传动）可继续运行，2#后气动挡板OFF。此时，如果2#出口要砖信号ON，则M20（2#带出砖）ON，M20（2#带出砖）ON计时2 s后，认为2#横带上的砖已出完。确认2#横带下面无砖后，2#横带可以降下。同2#横带上升时一样，当2#横带正在下降，但未降到下位的过程中，如果S06变为ON，则M11（2#带前传动）要暂时停止运行，以防止碰撞。

小规格长条型砖与大规格长条型砖的部分程序如表4所示。

两降一升工作方案第3篇

Abstract： Flexsim simulation technology is used in American straight faucet production line simulation of X factory， and the bottleneck problem in production system is found out through analyzing the simulation results， then the feasible improvement scheme is put forward. Using the Flexsim modeling again， we improve the scheme for many times， get the final improvement plan. At the same time， we compare the simulation results before and after the improvement， verify the feasibility of the improved scheme， offer valid reference to improve the production system for X factory.

关键词：Flexsim；流水线；模拟；改善

Key words： Flexsim；production line；simulation；improvement

中图分类号：P15；TP319.9 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2016）21-0219-04

0 引言

模拟技术始于20世纪40年代末，伴随着计算机技术的发展而快速发展。本文使用Flexsim[1]软件对X水阀生产厂水龙头生产线进行建模和仿真，通过模型的运行找到生产线中的瓶颈工序，并提出优化方案，以提高生产线的生产效率。

X水阀生产厂生产水龙头生产线包含红冲、抛沙、闸阀、组装以及仓库五个班组，由于闸阀生产线的生产效率不高，导致上游生产在线产品积压，以及下游生产线空置，造成资源的浪费，因此，应用Flexsim对闸阀生产进行模拟研究，寻找生产线所存在的瓶颈，以提高设备和工时的利用率，节约物资消耗，同时还有利于建立正常的生产秩序和管理秩序，以保证产品质量和安全生产，降低生产成本。

1 企业现行生产线分析

1.1 现行生产流程简介

X工厂的水龙头加工及组装流水线主要加工流程为：对主阀体打孔，包括用升降机对主阀体的右端进行打粗孔和对主阀体左端打内孔，对主阀体右端端面进行切削打内螺纹，对主阀体左端进行切削打外螺纹，对主阀体中孔用车床进行精车处理，对加工好的产品进行检验，对主阀体、阀杆以及阀球进行组装操作。

1.2 数据采集

1.2.1 数据采集方法（d2值法）

为了建立仿真模型和量化分析，需要获得水阀生产加工过程中升降机1、升降机2、升降机3、车床、检验台、组装机等工位的参数。为了确保所收集的数据量足够，又不在数据采集上浪费太多时间，本文采用d2值法[2]来确定各个工位所需的观测次数。

1.2.2 原始资料

根据上述方法，确定出各个工位的观测次数分别为50次、80次、150次、24次、76次和20次，然后利用秒表测量每一个工位上的操作时间，以升降机1为例观测到的每一次加工的总时间如表1所示（单位：秒）。各个工序观测到的加工时间采用折线图处理，如图2所示。

1.2.3 资料分析

应用Minitab软件等统计软件对数据进行分析，找出数据的分布规律，使用总体比例的检验[3]、Anderson-Darling检验[4]以及K-S检验[5]对数据进行拟合度检验，得到各组数据的分布如表2所示。

2 现有加工流程的Flexsim建模仿真

本研究应用Flexsim仿真软件对水龙头生产线进行建模仿真[6][7]。

2.1 模型的建立

根据加工工序流程图，在Flexsim中建立仿真模型，其中需要定义的对象包括：2个原材料发生器，3台升降机，1台车床，1个检验台，1台组装机以及8个暂存区。通过对实体的属性定义、分配布局、确立联系和设置参数，构造现行流程的仿真模型，如图3所示。

2.2 模拟结果分析

将各个实体参数都设置好以后，假设生产线一天工作8小时，运行仿真模型，进行仿真分析，模型中，每一台处理器或是合成器在一次仿真结束后，记录工位的加工效率，用加工效率值可以确定每台机器仿真样本量，然后对比整个工序中各台机器的仿真样本量，取它们当中的最大值作为本仿真模型样本量。首先拟仿真30次，记录每一次仿真后各个机器的加工效率，其折线图如图4所示。

根据拟定仿真次数后，仿真得到的资料，我们算出每个加工工位上加工率的平局数和标准偏差分别为0.998867和0.0003，0.623800和0.0009，0.249133和0.0009，0.995433和0.0005，0.165200和0.0031，0.576567和0.0037。然后再根据估计总体均值时样本量确定的方法[2]，取置信水平a=0.05，估计误差假定为0.002，求出样本量为13.23，即模拟次数确定为14次。模拟时发现当升降机1的处理效率已经是接近百分之百时，暂存区1仍有大量的实力积压，而下游的升降机2有较大的空闲，因此判断升降机1的处理能力不够。往下发现当车床的处理效率接近百分之百时，暂存区3有较大的临时实体积压，说明车床的处理能力也不够。仿真结果表明现行生产线存在瓶颈环节，使系统无法达到流畅。现行的加工流程需要改进。

3 生产加工流程的改进设计

3.1 改进方案一

改进方案一，增加一台升降机1，使原升降机1工位处有两台机器分别为升降机1A和升降机1B；在原车床工位增加一台车床。运行改进模型一，收集每个加工工位上机器的加工率数据，计算各工位加功率平均值，升降机1A的加工率为0.870369，升降机1B的加工率为0.869467，升降机2的加工率为0.997533，升降机3的加工率为0.398700，车床1的加工率为0.994967，车床2的加工率为0.994200，检验台的工作率为0.331733，组装机的加工率为0.991900。改进方案一所需的模拟次数为15次。从模拟结果可以看出升降机2的加工率有了明显的提升，升降机3的加工率仍然很低，而升降机1工位的产能虽然提高了，暂存区2却出现了实体积压的现象，降机1工位的加工率也不是很理想，因此考虑是否将升降机1上的部分加工内容转移给升降机3来处理，这样既能提高升降机3的加工率，又能减小升降机1的压力，从而设计了改进模型二。

3.2 改进方案二

在方案一中升降机1上有两个工作内容，给主阀体右端打粗孔和给主阀体左端打内孔，这两个操作的时间分别为25秒左右和15秒左右，并且都是服从整数均匀分布的，而升降机3的加工时间在10秒左右，因此可以把升降机1给主阀体左端打内孔的操作移到升降机3上，设计出改进模型二。运行仿真模型二，收集每个加工工位上机器的加工率数据，计算各工位叫功率平均值，升降机1的加工率为0.998567，升降机2的加工率为0.996700，升降机3的加工率为0.994400，车床1的加工率为0.995367，车床2的加工率为0.994433，检验台的工作率为0.332033，组装机加工率为0.991933。改进方案二所需的模拟次数为18次。从模型中各个处理器的加工率看出，检验台上游的处理器都处于一个高效的运行状态，但暂存区3临时实体积压问题仍没解决，检验台工作率也仍然较低，说明车床工位的产能仍然不够，因此还需在增加一台车床以提高产能。同时暂存区5也出现了临时实体积压的情况，说明组装机存在加工能力不足，因此也需要增加一台组装机，从而提高总体的产能。

3.3 改进方案三

改进方案三是基于改进方案二的进一步改进，在车床工位增加一台车床，在组装工位增加一台组装机，方案中有3台升降机，3台车床，1个检验台，2太组装机。改进法案三的流水线布局图如图5所示。

运行仿真模型三，升降机1的加工率为0.998800，升降机2的加工率为0.996900，升降机3的加工率为0.993967，车床1的加工率为0.807133，车床2的加工率为0.792667，车床3的加工率为0.781707，检验台的工作率为0.398367，组装机1的加工率为0.736767，组装机2的加工率为0.643233。改进方案三所需的模拟次数为34次。从各个工位的加工率可以看到升降机处于高效运转的状态，车床和组装机的产能也有明显提高了，模拟时生产线运行顺畅，有效的改善了各个暂存区临时实体积压现象。

3.4 改进方案总体评价

按上确定的模拟次数再次运行各个仿真模型，观察最终产品个数的变化，从模拟结果可以看出，每一个改进方案都提高了生产线的生产能力，产能从初始模型中平均476件，改善方案一819，改善方案二820，到改善方案三1140件，提高了664件，提高1.4倍，可以说改进方案对于生产线产能的改善起到了明显的作用。根据装配线平衡率的计算方法，计算出每个仿真模型的节拍，工时之和，工序总数以及各装配线的平衡率，如表3所示。

从表3中可以看出，现有生产线的平衡率为49.2%，改进方案一生产线的平衡率为64.3%，改进方案二生产线的平衡率为73.5%，改进方案三生产线的平衡率为80%，改善后生产线的平衡率比改善前也有明显的改进。

4 结论

本文使用Flexsim软件对水龙头加工及组装流水线进行了模拟和分析。模拟结果表明升降机1生产率很高的情况下，整条生产线的加工率却较低下，分析原因可能是升降机1工位处的产能不足所致。对此本文分别采用增加升降机1工位处和车床工位处的机器、调整升降机1和升降机3的作业内容以及增加车床工位处和组装机工位出机器的3种流程改进方案，并分别进行模拟分析，解决了原生产线平衡率低、产能低的问题，使生产线的平衡率提高30.8%，产能提高1.4倍。

参考文献：

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[7]袁罕，罗亚波.基于Flexsim的工艺流程仿真和优化[J].湖北工业大学学报，2007，22（3）：81-82.

[8]汪传雷，李磊，刘宏伟.基于FLEXSIM的某生产线物流模拟优化[J].物流技术，2011（15）.

两降一升工作方案第4篇

【关键词】倾角测量仪；MSP430；加速度传感器；低功耗

1.引言

本超低功耗倾角测量仪的设计中，使用了TI公司的MSP430、TPS61070、TPS61040和TPS54331等器件和加速度传感器，实现了超低功耗高精度角度测量仪的制作。首先，我们使用MSP430单片机，此单片机不仅具有处理能力强、运算速度快、片内资源丰富等优点，而且具有超低功耗和间歇工作的优势。其在工作时工作电流只有200uA左右，当处于休眠状态时其工作电流在1uA左右，较好的满足了超低功耗和控制运算的需求。在实际使用中，我们让它工作在2.5V，省电模式下RAM数据保持在低功耗模式，消耗电流仅0.1μA。其次，设计中还使用了TI公司的芯片TPS61070和TPS61040组成两级BOOST升压电路，相对于反激式升压电路相比，该方案不但效率高，而且有利于降低电源损耗。在选择降压电路方案中，使用了TI公司的TPS54331芯片组成BUCK降压电路。当25V将至2.5V时普通的线性降压芯片效率只有10%，但是这块芯片在轻载情况下效率也可达到30%以上，而且功耗低。此次设计中，主要使用TI的芯片，性能很好，对制作的实现起到了促进作用。

2.方案设计与论证

本设计要求通过测量重力加速度进行角度测量，并保证精度达到±1度以内，用2200uF电容供电，在工作情况下能持续工作60秒以上，并用1.5V干电池给电容充电。

2.1 控制系统的比较与选择

方案一：采用DSP，具有高精度，运算速度快的优点，但DSP功耗高，不满足本设计低功耗要求。

方案二：采用ATML的12C5A16AD，这款单片机价格便宜，但是运算速度比较慢，功耗大，不符合本设计的要求。

方案三：采用TI公司的MSP430单片机为控制系统。此单片机不仅具有运算速度快的特点而且具有间歇工作的优势。在工作时其电流在200uA左右，当处于休眠状态时其电流在1uA左右，较好的满足了超低功耗的要求和控制运算需求。

综上论证选取方案三。

2.2 测角传感器比较与选择

方案一：MMA7455，它是10位精度三轴数字加速度传感器，具有I2C，SPI通信接口，但是测量结果偏差较大，需要校正。

方案二：MMA8452加速度传感器，此传感器是一款智能、低功耗、三轴、电容式微机加速度传感器，具有体积小，重量轻和丰富嵌入式的特点，可以减少整体功耗，有利于实现系统的超低功耗运行。此传感器具有12位高精度，偏差小，不需要校正的优点，而且能够返回数字信号，有利于信号采集与功能实现。

综上论证选取方案二。

2.3 供电降压电路选择

方案一：用7805组成线性降压电路。选用7805虽然能将电压降到要求值，但是，7805的工作原理就是将额外的压降加在了芯片上，当电压由25V降到5V时，7805会严重发热，功耗很大，在超低功耗下很难工作。

方案二：用TPS54331芯片构成开关型BUCK降压电路。TI的TPS54331芯片集成了MOSFET与控制系统的功能，可以实现25v到3.3v的稳压。用此芯片实现的开关型BUCK降压电路功能，比功耗小，效率也高。

综上论证选择方案二。

2.4 充电升压电路选择

方案一：用反激击式升压电路，此电路虽然实现输入输出隔离，但是此方案工作效率低，功耗大，不利于1.5v蓄电池长期使用。且反激式电路需绕制高频变压器，占用空间较大，不利于使用。

方案二：用TI公司的芯片TPS61070和TPS61040组成两级boost升压电路，相对反激式升压电路相比，该方案效率高，易于低功耗设计的实现。

综上论证选择方案二。

2.5 系统总体结构设计

通过以上方案选取我们的系统总体结构为通过boost升压电路，将1.5V电压升到充电电压25V给电容充电。用充好电的电容通过BUCK电路降压对测量仪进行供电，通过测试按键发出信号后测量仪进行测量后显示。系统设计框图如图1。

3.理论分析和计算

3.1 倾角的计算方法

低功耗单片机控制，通过MMA8452加速度传感器将加速度在X、Y、Z轴上（芯片坐标轴如图2）的分量通过I2C通信传到单片机里，根据几何关系进行角度计算后由HT1621驱动的4位LCD角度显示。显示分辨率为0.1度，精度达±1V，测角范围为0-90度。

从倾角传感器输出到单片机的是重力加速度的XYZ轴分量，通过以下公式计算出：设X轴与水平面仰角α度，将坐标系投影到XZ平面，可得一平面坐标系，由此可求得各轴上的静态加速度值：

经传感器采集后输送给单片机Ax、Ay、Az三个数字量，其中，，，角度值。

3.2 理论功耗分析

3.2.1 单片机功耗

MSP430此单片机不仅具有运算速度快的特点而且具有间歇工作的优势，在工作时其电流在200uA左右，当处于休眠状态时其电流在1uA左右，较好的满足了超低功耗的要求和控制运算需求。

我们选用的MSP430单片机在典型的200KHZ时钟、2.5V电压下工作时，仅消耗2.5μA，在1MHZ时钟、2.5V电压下工作时有250μA，在RAM数据保持在低功耗模式下消耗电流仅0.1μA。它具有5种工作模式，不同模式下消耗在0.1～400μA间，待机模式下消耗仅0.8μA。将CPU置为省电模式，可以大大减小能耗。

3.2.2 显示器功耗

HT1621驱动的段位显示屏，此显示屏虽然屏幕比较小，显示内容有限，但是此显示屏可以在极低功耗下工作，外接32KHZ晶振，而不用内置时钟源，可以将工作电流控制在60μA以下。与普通的LCD显示屏相比，此显示屏不用背光，断码显示，用I2C总线传值，功耗更低。此显示器驱动芯片有间歇模式，处理完指令后可以进入间歇模式，等待激活后继续处理数据。这样可以大大降低功耗。

3.2.3 加速度传感器功耗

我们用的MM8452加速度传感器可以低功耗和正常两种模式。

如图3所示，此传感器开启后可以工作在唤醒和休眠2种模式下，当可以设定工作时长，节省能耗。低功耗模式下工作电流仅为14μA，正常模式下工作电流为24μA。

3.2.4 供电电路功耗

用TPS54331芯片构成开关型BUCK降压电路。TI的TPS54331芯片集成了MOSFET与控制系统的功能，可以实现25v到0.8-5v的稳压。用此芯片实现的开关型BUCK降压电路功能，比线性电源功耗小，效率也高。

我们为了进一步降低功耗，将单片机供电调整到2.5V，可以使MSP430工作在极低功耗下。

4.电路与程序设计

4.1 电路设计

4.1.1 Buck降压电路

由于电容电压为25V，所以必须采用降压电路将电压降到2.5V后对电压和加速度传感器供电。为了减小功耗采用TI公司的的TPS54331芯片组成buck电路。此芯片组成的Buck电路最大极限是由28V降到0.8V，且该芯片稳定性好，精度准，功耗低等优点。Buck电路图如图4。

4.1.2 充电装置电路

用1.5V干电池对电容进行充电，要求充电到25V。所以要将1.5V电压经过升压电路升到25V。我们采用TI公司的TPS61040和TPS61070芯片组成两个Boost电路，分两级将1.5V升到5V再生到25V。TPS61040芯片最大升压范围是由1.8V到28V。TPS61070芯片最大的升压范围是由0.9V到5.5V。所以由单独一片芯片不能制成由1.5V到25V的Boost升压电路，故采用两级升压。这两种芯片都具备稳定好，精度高，功耗低等特点，对充电稳定有重要意义。充电装置电路图如图5-1。

TPS16070芯片将电池1.5V电压升至5V，参数R1，R2及确定：根据芯片要求R2取180KΩ，R1=R2（Vo/VB-1）=180k*（5/0.5-1）=1.62MΩ，电容C2=3pF（200k/R2-1）=0.33pF。TPS61040芯片将上级输出升至25V，通过调节电位器R5来调节输出，其中输出Vout=1.233（1+R4/R3），通过调节R3与R4值可以改变输出电压。

4.1.3 加速度传感器电路

测试按键与单片机相连控制是否进行测试，单片机与MMA8452加速度传感器通过I2C通信，由单片机与显示器连接进行显示，加速度传感器电路图如图6。

4.1.4 总体设计电路图（如图7、8）

4.2 程序结构与设计

程序流程判断图如图9所示。

系统供电后，单片机启动首先进入休眠状态，并实时监测是否有键按下，若无键按下，继续等待；若有键按下则根据按键功能进入测量状态或模式转换显示，然后由液晶显示新测量的数值，单片机重新进入休眠状态，继续检测是否有键按下。

5.测试方案和结果

5.1 测试方案

调整好水平台，将斜坡放在水平台上，将电容充好电后尽快的接入测量仪中，然后调整斜坡进行测试观察电容能工作时间和测量的角度。

5.2 测试结果

如表1、表2所示，2200uF电容供电，以每5秒一次的频率进行测量时，测量仪工作时间约3分钟。

100uF电容供电，可工作时间约为20秒。

6.结论

本超低功耗倾角测量仪由于设计合理，结构简单，方案选取恰当，单片机、芯片和电阻电容等参数选取合适，所以很好的满足基本和发挥要求，真正实现超低功耗的功能。本设计以超低功耗为目标，设计制作，较好的完成了超低功耗工作的目标，并实现了较高的精度，成功的完成了设计目。该作品可用于实际测量，在实验室及工业生产中可作进一步推广。

参考文献

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[10]王志辉，康绍峥，李宁等.无线数字式倾角测量系统设计[J].

基金项目：国家大学生创新创业训练项目（编号：20111080）。

两降一升工作方案第5篇

关键词：建筑施工 升降机 生产

1.近期发生的安全生产事故：

2012年5月至9月短短的不到5个月的时间里，先后发生了3 起升降机坠落事故，分别是：2012年5月6日，内蒙古自治区乌审旗中天合创能源有限责任公司葫芦素煤矿风井发生一起提升运输事故，造成4人死亡，2012年9月6日，甘肃省张掖市宏能煤业公司花草滩煤矿发生工作盘侧斜、拆模盘侧翻事故，导致10人坠井全部遇难，2012年9月13日，武汉长江二七大桥与欢乐大道交界处一工地上载人电梯从30层突然坠落，有19人不幸遇难。这些群死群伤的安全事故给人民的生命和国家的财产安全造成了重大损失。

2.升降机安全生产工作的教育培训工作

开展对升降机安全生产的多方位、多层次的教育培训。升降机安全生产的宣传工作可以采用“三级安全教育”。

第一层次是建设主管部门的教育工作，主管部门的教育工作带有强制性、全面性的特点；采取的手段也有多样性：如继续再教育、岗位培训、安全大检查、工程相关手续的办理等等，都可以对升降机安全生产的进行宣传，让从事工程建设的各单位各人员都意识到升降机安全生产的重要性与紧迫性。

第二层次的教育工作是从事工程建设的各主体单位，包括施工单位、监理单位、建设单位、机械检测单位、安装与拆卸单位、租赁单位。本层次的教育工作是具体而详细的。例如：升降机安全生产工作作为所属项目部及相关人员考核的重点内容、企业资金统筹安排的倾向、专项安全检查等等。

第三层次是施工现场项目部的教育工作，他们的教育的对象就是升降机安全生产的实施者，包括各种特种作业工人，安全员，监理人员等等一线力量。应该以项目经理与总监为首，调动可以调动的力量，对升降机安全生产的教育工作常抓不懈。

3.升降机安全专项方案编审及落实

3.1专项方案的编审：现在要求每个项目的升降机都需要编制安全专项方案并进行审批。但普遍存在的问题是专项方案的针对性不强，一个施工单位所属的不同的项目，其方案经常是大同小异，没有结合工程的具体情况进行编制。

3.2专项方案的落实：方案的落实到位是对升降机安全生产的重要保障，很多安全隐患甚至安全事故都是因为未严格按专项方案执行， 例如升降机的自由高度太大，安装拆卸时没在地面设置警戒区， 双笼升降机一吊笼在维修另一吊笼却在运行，超载等等。

4.加强升降机关键部件的检测验收及日常保养维护工作

防坠安全器是施工升降机上重要的一个部件，升降机就是因为配备了防坠安全器，大大提高了安全系数。根据规定，“施工升降机防坠安全器只能在有效的检验期限内使用。安全器的有效的检验期限不得超过两年。安全器无论使用与否，在有效检验期满后都必须重新进行检验标定。施工升降机防坠安全器的寿命为5 年。”一般情况下很多地区把要求都有所提高，一般把检验期限提到每年一次，不论使用与否，到检验周期必须检验，出厂五年不管其好坏都强制报废。另外还要求升降机在使用中的必须每三个月就要进行一次坠落试验， 以检验防坠安全器的性能。坠落试验的要求是很明确的，但真正落实情况不是很理想。防坠安全器好坏在日常运行中是无法确定的，只有通过送检和定期试验两种途径才能判断。只有确保升降机在日常运行中防坠安全器的性能，才能做到将恶性安全事故防患于未然。

升降机的安全开关都是根据安全需要设计的，设有限位开关、极限开关和防松绳开关。一些工地上为了省事将一些限位开关人为取消和短接或损坏后不及时修复，就等于取消了这几道安全防线，种下了事故隐患。例：吊笼上各门亦均有限位开关，当任何一门有异常开启时，吊笼均不能启动或立即停止运行，吊笼要装载长东西，吊笼内放不下需伸出吊笼外，而人为取消门限位或顶门限位，这种违章作业是拿人生命开玩笑的，为了避免事故隐患的发生，应加强日常的监督管理，严格要求升降机维护和操作人员定期检查各种安全开关的安全可靠性，杜绝事故的发生。

升降机的附墙杆件应按照厂家出厂说明书要求的材质、规格设置，不应任意更改。附着杆间距应符合说明书要求，一般为6m一道；附着杆的连接方式及紧固方式应按说明书要求执行，不应随意变更。安全检查过程中经常会发现，存在着用钢筋代替螺栓，钢筋两端分别焊个钢筋头代替螺帽、现场自制附墙杆未经计算未经原厂家认可等等现象。这种做法是必须禁止的。

5.做好升降机的安全使用工作

做好升降机的日常的正常使用工作是保障升降机安全生产的关键要素之一，主要是做好特种作业人员持证上岗，减少直至杜绝特种作业人员的违章作业；升降机的特种作业人员主要包括：建筑起重机械安装拆卸工与建筑起重机械司机。

5.1建设主管部门把好发证关。特种作业人员由于其从事工作的特殊性，其违章作业可能对自己、甚至到他人产生重大危害的后果。

5.2建立并完善对特种作业的日常监督管理制度，特别是违章作业：包括政府监管、监理单位的监管及施工单位的管理。

5.3做好继续再教育，加强培训，提高特种作业人员的安全意识和自我防范的能力，避免违章作业的发生。

5.4做好操作证的复审及动态管理工作；对于那些安全意识淡薄，不合格不称职的人员进行强制性再教育，对于少数的屡教不改的人员坚决淘汰。

参考文献：

[1]建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）.北京：中国建筑工业出版社，2001.

[2]施工现场机械设备检查技术规程（JGJ160-

2008）.北京：中国建筑工业出版社，2008.

两降一升工作方案第6篇

（1）步进梁液压系统原理(参见附图1)

步进梁液压系统原理如图1所示，上升时，HSV/20换向阀得电换向，压力油经过阀芯20、阀芯11进入液压缸无杆腔，有杆腔的油打开阀芯17接回油箱，液压缸上升。下降时，HSV/21换向阀得电换向，压力油经过阀芯18进入液压缸有杆腔，同时压力油经HSV/21阀推动液控换向阀15换向，无杆腔的油经阀芯13接回油箱，液压缸下降。

（2）步进梁液压系统在应用过程中出现的问题

酸轧联机生产以后，轧机出口步进梁在1号梁体上连续放4～5个大卷（16～18T）时不能下降，这个现象较集中和频繁，平均每个班有2次，每次处理时间都在2～5分钟左右，制约了机组的正常生产节奏。维护人员只有安排专人在现场捅阀维持生产：在不能下降时，手动捅一下上升的换向阀（HSV/20）后，步进梁就可以下降；这种办法既不安全，又大大增加了劳动强度。

2原因分析

经过现场检测，在不能下降时，MP32A、MP1测压头的压力为50~70bar，MP32B测压头的压力为70bar，判断液控换向阀存在问题。液控换向阀型号4WH6GA5X，因为与液压回路的功能要求相反(见图一，参照附图1），设计制造方在液控换向阀与阀块间增加了一个液压油路转换块（原理见图二），转换块上下叠加面油口布置图见图三，液控换向阀组等效液压原理图见图四。

当液控换向阀的T口经油路转换块接到A口（见附图1的A口）时，液控换向阀组的工作原理如下（参见附图1及液控阀组原理图），当步进梁升起后，无杆腔压力保持在50～70bar，同时这个压力作用在液控换向阀阀芯的两端；当下降换向阀HSV/21得电时，“a”口的压力油（70bar）作用在液控换向阀的先导活塞的左侧，但由于先导活塞的右侧有（50～70bar）压力，先导活塞输出的作用力为左右两侧的压力差和面积的乘积。步进梁上的卷重越大，作用在先导活塞右侧的压力就越大，先导活塞输出的作用力就越小，当这个作用力不能克服阀芯左侧的弹簧力时，阀芯就不能向左移动或移动量没有达到要求的移动量，不能实现完全换向，即“P”、“T”油口不能连通，插装阀芯13上腔的压力油不能接回油箱泻压，所以不能向上移动接通油路，步进梁就不能下降。但因为“a”口的压力油有一个速度（冲击），完成换向的可能性较大。

经过分析确认，步进梁升降控制存在设计制造缺陷，以前产量不大时未能完全暴露出来；今年以来，随着酸轧机组产量的迅速提高，该缺陷明显暴露出来，成为制约机组生产的重要条件，必须进行改进。

3改造措施

根据液压回路的原理和备件情况，推荐如下几个方案。

方案一：更换步进梁升降控制阀块

原酸洗入、出口步进梁升降阀块工作液压原理及控制与现有阀块完全相同，可以进行替换（原阀组有备件）；也可以并联工作，分别控制两段步进梁，以保持两段步进梁升降速度受控，并可以转换为一个阀组控制两段步进梁。

方案二：采用新的转换块及液控换向阀

转换块：利用现有双单向节流阀加工或新作，通断情况如图五所示，A口开口可调节。

液控换向阀：采用液控换向阀型号为4WH6C5X，有备件或现场可以组装。

改造后液控阀组等效原理图见图六。

方案一实施需停机时间长，且原酸洗下机阀台部分元件损坏，不能立即施工。考虑问题的紧迫性，决定采用方案二，完全避免在下降时在MP32A和MP1点（见附图1）处产生压力，液压回路工作稳定。

方案二所需的备件、资材我厂均有，加工难度不大；设备安装、调试时间较短，利用一次定修就可以完成。

4结束语

改造后原理图见附图2。轧机出口步进梁升降控制改造以后，一个月内未出现一起步进梁不能下降的故障；步进梁承载能力明显加强，能够在步进梁1、2号梁体上连续放满钢卷的情况下正常升降，完全达到了改造的目的。改造彻底消除了步进梁不能正常下降的故障，使步进梁运行更加稳定、受控，满足了机组正常生产的需要。

附：附图一轧机出口步进梁升降控制液压原理图

附图二轧机出口步进梁升降控制液压原理改造图

参考文献：

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[2]苏欣平.液压系统故障的快速诊断和排除[J].机床与液压，2003，（2）.

两降一升工作方案第7篇

【关键词】：100MW 汽轮机 节能 绿色发电

1. 引言

十报告首次把生态文明建设提升至与经济建设、政治建设、文化建设、社会建设并列的高度。从目前的全国的形势看，火电机组的生存和发展形势非常严峻，一方面是来自上游煤炭行业煤价的不稳定、煤价机制的不健全，另一方面是来自全社会的节能、环保压力，尤其是小火电机组，煤耗高、排放绩效差，如何提升小火电的整体竞争力是必须要面临的问题。

本文主要是针对小机组汽轮机节能升级改造方面做简要的分析，并对升级改造方案进行一些梳理，提出几项技术升级改造的具体措施和实施办法。

2.国家对节能环保的具体要求

国家发改委2011年颁布了《关于印发万家企业节能低碳行动实施方案的通知》要求，同时国家发展改革委组织对“万家企业节能低碳行动”企业名单及节能量目标进行了审核和确认，明确了节能量目标。环保部2011修订并颁布了新的《火电厂大气污染物排放标准》（GB13223-2011），对重点地区和非重点地区的污染物排放做出了新的要求。各省和地区对于排放总量和单位电量排放绩效都下发了明确的要求和计划，因此，火力发电受到社会的普遍关注，火电机组的节能减排压力巨大。

3.火力发电机组的煤耗现状

从中电联公布的数据可以看出，国内五大发电集团近几年大范围开展能耗诊断、机组升级改造等工作，整体煤耗下降较快，同时也可以发现很多机组距离对标竞赛杆值还是有一定差距的，普遍热耗值高于设计值，闭式循环冷却水水耗大，补水量偏大，说明在机组技能降耗等方面还有很多工作要做，中电联公布数据如下（表1）：

4.小机组汽轮机升级改造方向和原则

为了推进高品质发电，实现机组的高效、清洁、环保的总体目标，汽轮机应重点做好如下四方面的重点工作：

4.1 抓好增容增效

老旧机组主要存在的问题是叶型陈旧，损失大、效率低，热力循环冷端效率低。应使改造后的汽轮机效率有明显提高，使机组热耗和煤耗达到或接近同类机组的先进水平，在保证改造效果的前提下，尽可能降低资金投入，在应用新技术进行改造的同时，尽可能保留现有部套；现有机组的热力设备系统及接口参数尽可能不变；现有机组的控制系统不变。通流改造的方案为采用AIBT整体通流设计及结构优化，优化高压喷嘴及调节级动叶型线，显著提高机组进汽效率。机组改造后的总体通流方案为：高、中、低压通流叶片采用拥有大量成功业绩的先进AIBT通流技术设计，高压通流增加1级，中压通流增加1级，两个低压通流均为2×7级。

冷端改造有两种，方案A：增加凝汽器面积，保留单背压；方案B：增加凝汽器面积，并改造为双背压。

方案A：增加凝汽器面积，保留单背压。改造的方法为：冷却管束管径增大，保持冷却管有效长度及整个凝汽器外壳不变，将原管束整个拆除，对凝汽器内部管板、隔板、冷却管及抽空气管道等部件进行改造。

方案B：增加凝汽器面积，并改造为双背压。增加凝汽器面积方法同方案一，双背压/单流程的改造方案为：

（1）凝汽器喉部。原有凝汽器喉部外壳保持不变；将凝汽器喉部之间的连通管道封死。

（2）凝汽器壳体。原凝汽器外壳不变，壳体对外接口和人孔位置不变，改变不凝结性气体抽出管的位置。

（3）凝汽器水室。将原凝汽器前、后水室及附件等拆除，重新设计制造凝汽器前、后水室，共8个，并在凝汽器返回水室侧增加两个壳体间的循环水管道。

3.2开展系统节能节电

高压变频器在电厂中的运用，无疑是降低厂用电率、实现节能的最好的硬件手段之一。目前，越来越多的电厂对一些负荷变化大的高压辅机进行变频器拖动的技术改造。

方案一：一拖一运行方案（每台凝结水泵配一台变频器，每台机组共需两台高压变频器）。

方案二：一拖二自动切换运行方案（通过断路器自动开关切换，实现一台变频器驱动两台凝结水泵，每台机组仅需一台高压变频器）。

方案三：一台工频一台变频无切换运行方案（一台凝结水泵配高压变频器，另一台无高压变频器，每台机组仅需一台高压变频器）。

方案四：一拖二手动切换运行方案（通过接隔离开关手动切换，实现一台变频器驱动两台凝结水泵，每台机组仅需一台高压变频器）。

4.2节水治理并重

在水平衡试验的基础上，进行水系统综合改造，实现水资源梯级利用、循环利用，不断降低发电水耗。对机组运行中的废水进行回收再利用，比如凝泵坑废水等；机组运行中加大跑冒滴漏的巡查治理力度，加大奖惩机制等；除氧器连续排空进行回收利用，此项目改造已在多厂实施。真正做到废水不外排，厂房不冒白色蒸汽。

4.3进行噪声治理

对主要辅机噪声超标进行设备降噪综合治理，降低噪声水平。汽机侧阀门及管道的节流噪声较大，如凝结水再循环区域，比如某厂最大的为除氧器区域达到了98 dB（A），不满足环保监测要求，并且对现场工作人员身体健康造成一定的影响，因此需要对超标区域噪声进行治理。

电力行业一般选择如下两种方案进行降噪处理：方案一：隔声材料包覆降噪法，具体方案为采用δ=1mm左右的波纹铝板+阻尼层+吸声材料组成吸声隔声构件，形成一个完整的隔声包覆体管道进行包覆，阀门加装隔音效果良好的可拆卸阀门保温套。该方案简单易实施，占用空间小，且包覆层有保温效果，一举两得。方案二：加装隔音小间，除小机外的其它地点不建议采用。

5.结论

小机组通过一系列的升级改造措施，可以大大降低煤耗、减少废弃物的排放，增加企业的效益，同时，进行绿色升级改造还能改善员工的工作环境，起到愉悦身心的作用，真正做到以人为本，因此，小机组的绿色发电势在必行。

6.结论

通过上面的分析可以知道，利用pnn概率神经网络对变压器潜在的变化趋势或者故障诊断是可行的，关键在于可靠、典型故障数据的收集以及变压器实时在线监测数据的准确性以提高网络判定的准确性。

参考文献

[1]刘莲，李傲霜.关于100MW 汽轮机通流部分的技术改造[J].黑龙江电力，2001.

[2] 能源部节能司.火电厂节能工程师培训教材[Z].能源部出版社，2009.

[3]李代智.周克毅.徐啸虎.韦红旗600MW火电机组抽汽供热的热经济性分析[期刊论文]-汽轮机技术 2008（4）

两降一升工作方案第8篇

华北某气田作业废水处理厂始建于2005年，该处理厂占地面积约11500m2，设计处理能力400m3/d，主要对气田的钻井、作业废水等进行处理，处理合格后回灌地层。

1.1现有工艺概述

目前，该作业废水处理系统采用“化学氧化—絮凝沉降—强化固液分离”工艺进行处理，流程为：储液池废水在反应处理池内加药脱稳后，进入两级调节池沉降；调节池内的上清液经泵提升进入原浮渣池加药再次沉降，沉降后上清水再经泵提升经烧结微孔滤芯精细过滤器过滤；水质合格后进入净水水池，最终全部回灌地层。现状平面布置。

1.2主要存在问题

（1）处理设施存在设计缺陷，自动化程度低。反应池、调节池、沉淀池等结构设计简单，原设计调节池现在作为沉淀池使用，上清液没有收集装置，靠人工下入潜水泵提升，收水易携带悬浮物，影响水质。底部积泥全靠1台污泥泵人工操作，没有高效集泥和机械清泥设备，工人劳动强度大、效率低、效果差。且缺乏自动加药系统，人工加药劳动强度大。（2）有效处理能力不足，系统积水积泥严重。由于处理构筑物功能不完善，处理过程不连续，污泥处理能力不配套，池底淤泥较厚，为保证出水水质达标，几座水池间歇运行，导致系统处理能力只能维持在200m3/d，仅有设计能力的一半。（3）回灌井能力不足，影响净化水出路。现有的净化水回灌井多年的运行，因地层堵塞、吸水能力下降以及受地层容纳能力的限制，回灌压力逐年升高，由初期的13MPa上升到20MPa，回灌水量逐年下降，只能间歇运行，无法满足作业废水回灌要求。综上所述，该作业废水处理场由于原有设施的缺陷，造成处理能力无法达到设计标准。而随着勘探开发作业不断增加，作业废水处理日益成为制约发展的瓶颈问题。因此，提高作业废水处理能力并为净化水寻求新的出路已迫在眉睫。

2工艺优化方案

根据作业废水处理站目前的处理效果，现有的处理工艺是成熟的，主要是存在处理构筑物功能不完善，处理过程不连续，时效低，工人劳动强度大等问题。因此，该改造工程仍然采用目前使用的“化学氧化—絮凝沉降—强化固液分离”工艺，此方案也与国内外主流方法保持一致。

2.1新方案介绍

作业废水连续处理流程有以下方面。（1）井场来液首先卸入已建的储液池储存，在此各种不同性质的作业废水相互稀释、中和、缓冲、沉淀。（2）再由泵提升进入三级连续反应池，在三级反应池中分别加入次氯酸钙、聚合铝（PAC）、聚丙烯酰胺溶液（PAM），完成氧化、中和、混凝过程。（3）完成反应后自流进入两级平流式沉淀池进行固液分离，上清液通过集水槽收集自流进入出水池，再经泵提升进入双滤料和PE微孔滤芯两级过滤完成净化过程。固体沉淀在池底通过刮泥机吸泥泵抽送到污泥池，根据污泥含水率情况可加入石灰、白土或黄土等物质进行稠化，由螺杆泵抽送至脱水设备脱水固化。工艺流程框。新系统建成后，可以实现400m3/d的处理能力，出水水质满足《碎屑岩油藏注水水质推荐指标》(SY/T5329-1994)的要求，达到回灌标准；并且与现有系统形成600m3/d的处理能力，满足远期作业废水处理需求。该工艺水处理运行总成本包括药剂费用、动力费用、人工成本、折旧费、维修维护费、管理费用、污泥处理费用几个方面，经过计算每立方米处理费用为62.49元，做到了低成本运行。

2.2方案对比

此次工艺优化新旧方案对比有以下几个特点。（1）工艺流程先进，处理效果优秀。新工艺对原来复杂的处理工艺流程进行了较大的改进，使得处理工艺简单，容易操作。采用稳定连续运行相比于旧工艺的序批式运行处理效果稳定全称做到自动化且无人为因素影响。例如，在过滤阶段采用两次过滤，除了旧工艺采用的低压超高分子量聚乙烯(PE）经烧结而制成的微孔管外，增加全自动双滤料过滤罐，其填加的不是单一滤料，而是填装不同密度的上下两层滤料。根据水质要求，滤料采用不同的级配比，上层为密度较小，料径较大的轻质滤料，下层为密度较大，粒径较小的重质滤料。由于两种滤料的密度差较大，在水中下降速度也不同,密度大的下沉快，密度小的下沉慢。其优点是：经过多个周期反冲洗后，仍能保持“轻、粗”的滤料在上，“重、细”的滤料在下的分层，形成滤料粒径自上而下由粗到细的粒度阶梯滤层，发挥了不同密度、不同级配指标下滤层截污能力，保证了过滤高效工作。（2）运行成本节省，管理难度降低。改造前的处理工艺药剂用量较大，而且药剂由专门厂家定制，药剂费用一直较高，加大了企业污水处理成本。经技术改造后，采用均能从市场采购的常见药剂，药剂的供应商选择面广，药剂采购费用和购买费用大幅度降低。同时，改造后整个流程连续运行，自动化程度高，工人劳动强度低且人数减少25%，不仅节约人力成本还易于管理。新旧工艺对照。

3结语

两降一升工作方案第9篇

【关键词】高层建筑；悬挑式升降机；设计方案

Abstract: In this paper, for example the analysis of the application of the infrastructure construction of a home appliance lifts, cantilever lift program designed for high-altitude operations, the specific description, the practice of argumentation, the program achieved good results for the design of other high-altitude infrastructure liftsa reliable reference, and describes the settings aerial work lift safety equipment.

Ke words: high-rise buildings; cantilever lift; design

中图分类号：[TU208.3]文献标识码：A 文章编号：

1、工程介绍

在某家电工程项目中，建设占地面积接近一万七千平方米，包括四栋建筑物：厂房一、二、三和员工宿舍，总建筑面积超过十四万平方米，厂房一为一栋二十层高建筑，地下室一层，裙楼四层，地面楼层高六米，其他楼层为四米高，建筑总高度九十五米，总体框架为剪力墙构造。按照工程建设需要，厂房一主楼西侧需配备一台升降机作为施工辅助工具，由于安装升降机的位置位于地下室基坑边坡处，因此基础承载负荷能力有限。本工地建设采用双笼施工升降机，总使用高度一百米。

2 高空作业升降机基础的设计方案、验证及操作要求

2.1设计方案

厂房一工地使用的升降机基础占地为边长为6.5米的长正方形，板厚30毫米，使用C30型混凝土，基础板钢筋为φ14@150毫米，为双层双向设计，升降机基础做三条边梁，均为300 毫米×800毫米，上部 2φ18 毫米 ，下部选用 4φ25毫米的受拉钢筋，使用双肢 φ8@150 毫米作为箍筋。在地下室墙体内植入板筋和侧梁钢筋，两侧边梁采用四根φ25 毫米做拉杆，拉杆下端延伸至外边梁内；480毫米×350毫米×20 毫米钢板通过φ为25毫米的U形圆钢和螺帽来加固，再将一钢板垂直焊接在钢板上，最后将拉杆与钢板焊接在一起。

2.2方案论证

临时结构受力传导方式：升降机悬挑板边梁钢筋拉杆焊缝钢板U形螺栓主结构梁。测算升降机的负载量：参照产品有关参数介绍确定。测算基础板的负荷：可参照《建筑结构负荷设计说明书》来确定楼面均匀分布负荷。测算基础板的配筋，可根据PKPM按四边简支计算。最后，再逐步测算侧梁配筋、钢筋拉杆、拉杆上端与钢板焊缝、立钢板与平钢板焊缝连接，圆钢强度的测算最后进行。

2.3操作要求

（1）事先应用高强度铁丝绷紧钢筋拉杆，再将其焊接在垂直钢板上，焊接结束后在确定焊缝达到标准强度后再解除铁丝；（2）在进行焊接作业过程中，引条应严格限制在焊缝处、垫板等安全部位进行，以避免主筋受到损害；（3）钢筋需紧贴焊接地线；（4）焊接时，要尽量保持焊接处的清洁，使得焊缝处光滑平整，应填平所有的弧坑；（5）在升降机正常工作期间，要保证拉杆的绷紧力度在正常值，定期观察其受力状态，以防止意外事故发生。

3设置高空作业升降机安全设备

3.1避免升降机梯笼坠落的措施和方法

3.1.1使用断绳保护装置

当前，许多升降机厂商在销售产品时，都会同时附带断绳保护装置。现场安装时，可将其安放在导向滚轮上端，主要依靠拉簧、连杆以及连接装置发挥作用，上述配件与滑轮构成连锁。一旦提升绳发生断裂，滑轮便倾覆在梯笼上方，此时梯笼上的拉簧成紧绷状态，与此同时，刹车块在连杆的带动下启动，将梯笼紧急制动。升降机恢复正常运转后，拉簧在提升绳的作用下发生形变，刹车块在连杆的带动下，与导轨保持一定的距离。

3.1.2安装限速器

要想有效避免升降机梯笼突发高速下坠的情况，可以选择安装限速器来应对。一旦梯笼发生意外情况超速下坠，限速器会紧急启动，最终在导轨上将梯笼从运动状态制动到相对静止状态。

3.1.3安装安全停靠装置

升降机梯笼停靠在楼层时，要提高对进出梯笼人员和物料的安全保护，可以通过安装安全停靠装置来实现。较为常用的停靠装置是与梯笼联锁的安全钩，梯笼在停靠时，一旦梯笼门被打开，安全钩就会自动勾在井道的勾座上，这样，即使提升绳突然断裂或者梯笼脱离轨道装置，安全钩也会将梯笼牢牢挂扣在勾座上，从而有效避免意外下坠事故，大大提高了升降机的工作安全性能。

3.2安装层门机构联锁装置

为保证梯笼只有在停靠层站时才正常开启，可安装层门连锁装置来实现。该装置可以有效避免梯笼在非层站处层站门打开的情况发生，从而避免工程人员和物料误入井道发生安全事故。实际中较为常用的层门连锁设备由两部分组成：一部分是梯笼上的拉杆，另一部分是安装在层门上的具有自动上锁功能的钩件。一旦梯笼在层站上停靠，拉杆与层门钩件接触后促使层门开启，在非层站处拉杆不与钩件接触碰撞，因此层门被钩件自动锁住而无法打开。

3.3避免梯笼冲顶、蹲底的措施

3.3.1限位开关

根据升降机有关安全使用规定，在井道底部和顶端处都应安装限位开关，上限开关可以有效避免梯笼在到达井道顶端时，因意外情况而无法制动的情况，上限开工此时会自动切断供电，让梯笼停止爬升，从而达到避免梯笼越位的情况发生。

3.3.2极限开关

根据升降机有关安全使用规定，升降机井道底端和顶端应安装上、下极限开关。如果升降机发生意外情况，梯笼在运动到端站时失常，且限位开关也异常时，此时上、下极限开关启动，总电源被切断，梯笼被紧急制动并停止，从而有效避免梯笼冲顶、蹲底。

3.3.3安装缓冲器

如果升降机设备出现异常，发生蹲底或者自由坠落情况时，为了有效降低梯笼下坠产生的剧烈对地冲击力，应在井道底部加装缓冲装置。缓冲器有两种类型：一种为储能型缓冲器，另一种为耗能型缓冲器，前者一般为弹簧式，而后者一般为液压承载式的。

该方案在在某家电工程项目中取得了良好的效果，各个构件运行正常，并且保证了安全性。

参考文献：